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1.4529無縫管標(biāo)準(zhǔn)Inconel/monel系列管道生產(chǎn)

無錫國勁合金*生產(chǎn)銷售2205、4J29、07Cr18Ni11Nb、NS334、1Cr25Ni20Si2、Nickel201、InconelX-750、253MA、310S、Incoloy926、XM-19、NS142、NS143、Inconel725、、1.4529、G3536、G3128、S30815、Incoloy925、724L、Inconel617、C-276、AL-6X圓鋼、盤圓、線材、鍛件、無縫管、板材等產(chǎn)品。

但是稀土的添加，粗化板條馬氏體、AlN相和稀土夾雜。本實驗鋼的工業(yè)生產(chǎn)要求標(biāo)準(zhǔn)為：退火硬度＜250HB，淬火及回火后的硬度≥60HRC，抗拉強(qiáng)度≥950MPa.硬度和抗拉強(qiáng)實驗度測量結(jié)果可知：添加稀土的五組試驗鋼退火后的硬度均在200HB左右，經(jīng)過1040℃淬火及500℃回火處理后，稀土添加量為0.042%時，使用性能滿足生產(chǎn)要求。此時硬度為62.1HRC，抗拉強(qiáng)度為1035MPa，相比于未添加稀土的試樣(硬度62.8HRC，抗拉強(qiáng)度1121MPa)，力學(xué)性能相差不大。沖擊實驗結(jié)果表明：未添加稀土的試樣沖擊韌性為9.47J/cm2，稀土添加量0.042%的沖擊韌性降低為6.16J/cm2，并且隨著淬火溫度的提高，沖擊韌性降低。

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為進(jìn)一步驗證多維振動鑄造技術(shù)對小型鑄鋼件缺陷的改善程度,以安徽鑫宏有限公司生產(chǎn)中某型號小型鑄鋼件列車車鉤為研究對象。通過ProCAST分析車鉤內(nèi)部所存在的縮松縮孔缺陷問題,并對原澆注方案存在的補(bǔ)縮不足問題進(jìn)行優(yōu)化。并在優(yōu)化工藝基礎(chǔ)上對車鉤鑄件充型過程施加同EDEM-FLUENT耦合模擬得出振動物性參數(shù);并對凝固過程施加物理模擬得出的振動參數(shù)進(jìn)行振動優(yōu)化。通過理論、數(shù)值模擬和實驗分析得出,小型鑄鋼件列車車鉤在振動參數(shù)為XYZ維數(shù)、30Hz頻率、0.35mm振幅下充型,在XYZ維數(shù)、35Hz頻率、0.30mm振幅凝固鑄件缺陷改善程度。

連鑄與軋鋼工藝銜接過程研究結(jié)果表明:鑄坯表面溫度一般在1000℃以上,從鑄機(jī)出口到軋機(jī)入口,輸送時間盡量控制在230s內(nèi);鑄坯補(bǔ)熱區(qū)域主要集中在鑄坯表層25mm范圍內(nèi),特別是鑄坯角部區(qū)域,頻率每增加50Hz,溫度增加約13℃/min,電流每增加400A,溫度增加約50℃/min;鑄坯的初始溫度控制在750℃-800℃時,感應(yīng)加熱時間短、溫度均勻;在連鑄結(jié)晶器錐度及摩擦力可允許范圍內(nèi),鑄坯角部取較大圓角設(shè)計可以減少鑄坯表面到角部過渡的過程中溫度梯度,保證感應(yīng)加熱后鑄坯表面,特別是角部過渡區(qū)域溫度分布的均勻性。

1.4529光圓、1.4529盤圓、1.4529棒材

1.4529無縫管標(biāo)準(zhǔn)Inconel/monel系列管道生產(chǎn)為改善鑄坯中心偏析,提高鑄坯內(nèi)部質(zhì)量,以大方坯連鑄湍流區(qū)出口結(jié)果為基礎(chǔ),結(jié)合CAFé模型計算的鑄坯凝固組織分布結(jié)果,利用多物理場耦合模型研究了冷卻制度、結(jié)晶器和末端電磁攪拌對鑄坯中心偏析的影響。研究結(jié)果表明:多物理場耦合模型模擬的溶質(zhì)分布趨勢與檢測結(jié)果相符。結(jié)晶器電磁攪拌對鑄坯二冷段及空冷段傳熱傳質(zhì)行為無影響,弱冷與超弱冷條件下鑄坯的凝固終點分別為17.9m和20.5m,二者溶質(zhì)傳輸行為*。當(dāng)末端電磁攪拌的電流強(qiáng)度由300A增至600A時,鑄坯中心糊狀區(qū)鋼液的切向速度由0.013m/s增至0.023m/s,作用區(qū)出口鑄坯中心液相率由0.7827降至0.7256,且電流強(qiáng)度每增加100A,鑄坯中心溫度多下降約2.4K;當(dāng)電流強(qiáng)度在300A~400A之間時,電磁攪拌作用未產(chǎn)生負(fù)偏析和溶質(zhì)濃度較低的位置,鑄坯中心溶質(zhì)濃度有明顯降低且糊狀區(qū)溶質(zhì)分布較為均勻,末端電磁攪拌的電流強(qiáng)度在300A~400A之間可有效減輕中心偏析,提高鑄坯質(zhì)量。

1.4529無縫管標(biāo)準(zhǔn)Inconel/monel系列管道生產(chǎn)本文通過研究萬豐科技公司的現(xiàn)有發(fā)展態(tài)勢和行業(yè)競爭狀況,為了進(jìn)一步優(yōu)化競爭戰(zhàn)略的實施方向,提出了技術(shù)先行為保障、管理提升為基礎(chǔ)、以人為本為根本的戰(zhàn)略實施體系。鑄造生產(chǎn)是獲得機(jī)械產(chǎn)品毛坯的主要方法之一,但鑄造行業(yè)勞動密集,存在高溫、高粉塵、油污、噪聲及電磁干擾等惡劣環(huán)境。隨著產(chǎn)業(yè)的不斷升級,客戶不斷提高對鑄件的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn),企業(yè)不斷提高對自動化生產(chǎn)的要求,一般的工業(yè)機(jī)器人已無法滿足生產(chǎn)需要。目前鑄造生產(chǎn)中所使用的機(jī)器人大多是關(guān)節(jié)式串聯(lián)機(jī)器人,其精度較差,負(fù)載能力較小,難以滿足中大型鑄件生產(chǎn)中的重載作業(yè)任務(wù)需求,且現(xiàn)有的鑄造機(jī)器人局限于在固定工位上輔助完成較為簡單的鑄造作業(yè)任務(wù),無法適應(yīng)鑄造生產(chǎn)復(fù)雜作業(yè)環(huán)境下移動式精確作業(yè)的要求。

【云段落】

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1.4529鍛圓、1.4529鍛環(huán)、1.4529鍛方

1.4529無縫管標(biāo)準(zhǔn)Inconel/monel系列管道生產(chǎn)經(jīng)計算,細(xì)晶強(qiáng)化和析出強(qiáng)化是提高該合金強(qiáng)度的主要因素。⑧Mg-1Mn-xY(x=0.2,0.5,1.0)系擠壓態(tài)合金中,合金的相組成主要是基體α-Mg和析出相α-Mn和Mg24Y5相。隨著合金中元素Y含量的增加,合金中Mg24Y5析出相的數(shù)量明顯增多,合金的晶粒大小也顯著減小。當(dāng)合金中Y含量為0.5wt.%時,合金晶粒的取向分布趨向于較強(qiáng)的基面織構(gòu)取向,當(dāng)合金中Y含量達(dá)到1.0wt.%后,合金晶粒的取向較為隨機(jī),基面織構(gòu)顯著弱化。此時,Mg-1Mn-0.5Y合金具有較高的強(qiáng)度和塑性,其屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和拉伸塑性分別為311MPa、321MPa和11.7%。織構(gòu)強(qiáng)化和細(xì)晶強(qiáng)化是提高該合金屈服強(qiáng)度的主要因素。隨后,針對SPH方法鑄造過程溫度場的數(shù)值模擬研究,推導(dǎo)了Cleary研究出的熱傳導(dǎo)方程并進(jìn)行SPH離散,通過計算平壁件熱傳導(dǎo)溫度值與解析解擬合,驗證了SPH方法建立熱傳導(dǎo)方程的準(zhǔn)確性;鑄造凝固過程物態(tài)變化的潛熱釋放至關(guān)重要,針對潛熱處理問題,在以上程序的基礎(chǔ)上,加入修正溫度回升法模型程序,對L型鋁合金鑄件進(jìn)行溫度場計算,將計算結(jié)果與Win-cast鑄造模擬軟件計算結(jié)果進(jìn)行對比,兩者相符,驗證了SPH方法建立溫度場模型正確性、準(zhǔn)確性。

1.4529（5）采用Miedema方法和TOOP方法,對本實驗中涉及到的部分稀土-鋁二元系以及三元系的合金形成焓、過剩熵以及吉布斯自由能進(jìn)行了熱力學(xué)計算與分析。通過晶格匹配度計算與TEM透射電鏡測試,發(fā)現(xiàn)混合稀土中的Yb元素能夠在鋁合金中生成Al3Yb化合物,此化合物可作為合金凝固過程中α-Al異質(zhì)形核的核心,促進(jìn)合金晶粒細(xì)化。而稀土元素La在鋁合金中生成的Al11La3化合物不能夠作為α-Al異質(zhì)形核的核心,因此有可能分布在晶界處,或與其他元素形成化合物。

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1.4529

發(fā)現(xiàn)Mg-0.2Yb-1Zn-0.4Zr合金在室溫下展現(xiàn)了高的塑性（δf=38.5%）和強(qiáng)的加工硬化能力（n=0.38）,其主要是因為微量Yb添加降低了合金的基面層錯能。Nd-Fe-B永磁材料由于其優(yōu)異的綜合永磁性能已得到廣泛應(yīng)用。制備Nd-Fe-B磁體的傳統(tǒng)工藝為粉末冶金法,這些磁體制備工藝復(fù)雜、工序繁多,粉末冶金的缺陷也使材料的整體磁性能降低。另一方面,由于電子信息產(chǎn)業(yè)的快速發(fā)展,尺寸為110 mm的小微永磁體的需求出現(xiàn)了迅速增長。因此,發(fā)展低成本、工藝簡單的高致密稀土永磁制備技術(shù)顯得非常重要。上世紀(jì)末開始,研究者提出了采用直接鑄造法制備非晶Nd-Fe-Al和納米晶Nd-Fe-B永磁體,并取得了一些重要的進(jìn)展。然而,到目前為止,直接鑄造磁體的性能仍有待進(jìn)一步優(yōu)化,非晶永磁和納米晶永磁的一些物理機(jī)理也有待進(jìn)一步澄清。

(3)在750℃鋁液腐蝕-磨損條件下,鑄鋼M1在900℃-1050℃范圍內(nèi)去穩(wěn)處理時,鋁液腐蝕-磨損失重小于鑄態(tài)鑄鋼M1,且在1000℃保溫1h去穩(wěn)處理后腐蝕-磨損失重達(dá)到小值,比鑄態(tài)條件下降低了約11%;在鋁液腐蝕-磨損過程中,鋁液腐蝕加速磨損的同時,磨損也加速了鋁液的腐蝕,兩者的交互作用是導(dǎo)致Fe-Cr-B鑄鋼鋁液腐蝕-磨損失效的主要原因。針對目前對增材制造的理論研究不夠深入,對增材與減材復(fù)合制造的工藝研究不夠系統(tǒng)等問題,本文主要研究了激光增材制造不銹鋼的力學(xué)性能和銑削性能。

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此外，離心鑄造方法還可以顯著提高合金加工硬化能力。同時提高的強(qiáng)度、塑性和加工硬化能力應(yīng)當(dāng)受益于這種由樹枝晶轉(zhuǎn)變?yōu)榈容S晶的晶體生長方式轉(zhuǎn)變。（4） Zn添加對Mg–5Sn合金時效反應(yīng)的影響規(guī)律：Mg–5Sn–xZn （x=0–1.0wt.%）合金表現(xiàn)出一種時效雙峰現(xiàn)象，0.5–1.0wt.%Zn添加可以逐漸縮短達(dá)到時效峰值的時間并逐漸提高時效峰處的顯微硬度值。Mg–5Sn合金中*個時效峰的出現(xiàn)源于尺寸較小、分布較分散的析出相，而第二個時效峰的產(chǎn)生則是因為一種新析出相的形成。相對于基面上的析出相，錐面或棱柱面上的析出相更加有利于提高合金的屈服強(qiáng)度，但卻降低了塑性。

基于OpenSEES平臺,采用纖維梁單元及HystereticMaterial本構(gòu)模型對材料滯回性能試驗進(jìn)行數(shù)值模擬,并通過與試驗數(shù)據(jù)進(jìn)行誤差分析,提出了損傷參數(shù)的建議取值。后,通過鑄鋼材料滯回性能試驗獲得鑄鋼材料損傷參數(shù),提出鑄鋼材料損傷本構(gòu)模型,綜合鋼材及鑄鋼材料損傷本構(gòu)理論與試驗研究提出材料損傷本構(gòu)模型實施方法。本文主要結(jié)論如下:1)本文考慮強(qiáng)化階段等效塑性應(yīng)變增量對材料剛度和強(qiáng)度的影響,提出了一種損傷變量模型,更能精細(xì)化地模擬材料損傷累積效應(yīng)。

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研究了流變擠壓鑄造7075合金的微觀組織,發(fā)現(xiàn)固溶處理后,晶界附近存在低熔點共晶相熔化后留下的各種孔洞,T6處理后拉伸斷口沿著晶界附近也發(fā)現(xiàn)各種初熔孔洞,這些孔洞將嚴(yán)重影響制件的綜合力學(xué)性能。熱處理拉伸斷口由大韌窩、扁平區(qū)、致密的淺小韌窩和撕裂脊組成,從拉伸斷口的微觀特征分析,發(fā)現(xiàn)了孔洞及孔洞聚集擴(kuò)展形成撕裂脊的拉伸斷裂機(jī)理,拉伸斷口中孔洞以大韌窩的形式存在,撕裂裂紋從孔隙處萌生出來,隨著拉伸應(yīng)力的不斷增加,孔隙與孔洞間的裂紋聚集并擴(kuò)展形成了撕裂脊,直至終拉斷。

經(jīng)過茶多酚浸泡處理的鑄造合金(鈷鉻合金、純鈦、Vitallium2000),其耐腐蝕性能均有所提高,但對于合金的力學(xué)性能變化無明顯影響。CSP(Compact Strip Production)技術(shù)是當(dāng)今鋼鐵工業(yè)的前沿技術(shù)之一,它實現(xiàn)了鋼材從鋼水到成品的連續(xù)、自動化生產(chǎn),武鋼已于2009年引進(jìn)投產(chǎn)。在CSP生產(chǎn)線中,用于轉(zhuǎn)運高溫鋼坯的爐底輥屬于其中的關(guān)鍵設(shè)備,工作溫度可達(dá)1050~1250°C,因而對設(shè)備及其零部件的材料有*的要求。22Co-21Ni-29Cr-2.2Nb-Fe合金(以下簡稱Co22合金)為本課題組開發(fā)的一種用于制作爐底輥輥環(huán)的新型耐熱合金材料,其有優(yōu)良高溫力學(xué)性能、抗腐蝕性能以及相對低廉的成本,但對于該合金高溫抗氧化性能的研究還相對欠缺。