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并通過電化學作,對熔覆層和基質(zhì)的電化學行為。結果表明,熔覆層與基體達到了良好的冶金結合,在熔覆層中發(fā)現(xiàn)了彌散析出的Cr7C3和Cr3C2,增強了熔覆層硬度,其硬度高于基體的硬度。激光熔覆后經(jīng)去應力退火,熔覆層及過渡層硬度明顯下降。同時發(fā)現(xiàn)界面層中有輕微鐵素體組織形成,這是由熱傳遞引起的。電化學表明,熔覆層的耐腐蝕性略優(yōu)于基板的耐腐蝕性,3.5NaCl%溶液浸泡實驗中未觀察到界面明顯的相互作用,熔覆層與9Cr馬氏體耐熱鋼可進行良好的匹配。

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無錫國勁合金*生產(chǎn)銷售astelloyB-3、Incoloy800、725LN、astelloyG30、AL-6X、astelloyB-2、Nickel201、C-276、317L、N6、N4、Incoloy825、Incoloy926、Incoloy800T圓鋼、盤圓、線材、鍛件、無縫管、板材等產(chǎn)品。

孔徑為1-2mm、3-4mm、4-5mm的復合材料中,陶瓷分別所占鑄件總體積的20.4%、17.2%、16.1%;平均密度分別為6.40g/cm3、6.54g/cm3、6.57g/cm3;平均硬度分別為361.2V、348.6V、345.7V。陶瓷體積越大,密度越低,硬度越大。同等載荷下,復合材料的系數(shù)、磨損量均小于球鐵基體,磨損面的磨損曲線相對基體材料較為光滑,粗糙度更低;加大載荷后復合材料的系數(shù)、磨損情況依然保持。

后,針對SP縮孔缺陷研究,建立了縮孔缺陷模型和虛粒子模型程序?qū)⑦_到縮孔條件粒子轉(zhuǎn)化為虛粒子;對圓柱型鑄鋼件進行計算,計算結果與實驗室結果中縮孔位置、尺寸基本*,驗證了SP縮孔缺陷研究的實用性、準確性。重軌鋼大方坯作為300km/h高速鐵路鋼軌的基材,易出現(xiàn)中心偏析、中心疏松等缺陷,輕壓下技術作為有效控制措施,成為生產(chǎn)企業(yè)關注的熱點。本論文依據(jù)某廠U71Mn大方坯生產(chǎn)藝,建立大方坯凝固傳力耦合模型與大方坯輕壓下熱力耦合模型,應用MSC.Marc有限元建模求解,并進行射釘試驗驗證凝固傳熱模型,分析了拉速、冷卻制度、過熱度對鑄坯凝固和鑄坯熱收縮的影響,研究了壓下量、壓下位置等藝參數(shù)對大方坯輕壓下鑄坯變形行為以及應力應變分布的影響。

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Inconel625、G3030、310S、Monel400、G4169、F44、724L、astelloyC-4、Nickel200、Incoloy925、

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切割零售Incoloy926鋼板其次,利用AR法對鑄鋼分叉節(jié)點的脈動風速時程曲線進行模擬和計算,采用準定常假設將風速時程轉(zhuǎn)換為對應的風荷載,節(jié)點處的風載荷譜,并利用MSC.Fatigue計算了節(jié)點在風荷載作用下的疲勞壽命;通過對承受風荷載作用的不同幾何參數(shù)的節(jié)點的疲勞壽命的討論,主分管間夾角θ對節(jié)點的疲勞壽命影響為顯著。再次,利用譜分析法,將波浪荷載等價為平穩(wěn)隨機,利用修正的皮爾遜-莫斯柯維奇譜,建立波浪的功率譜密度函數(shù),計算應力響應功率譜,實現(xiàn)鑄鋼三分叉節(jié)點中的危險點的疲勞壽命評估;基于有限元計算結果,驗算了鑄鋼分叉節(jié)點中的危險點的疲勞強度。

切割零售Incoloy926鋼板本文出兩種設計要求的熱處理藝,其中經(jīng)900℃退火預處理+900℃空冷+520℃回火處理的試驗鋼的抗拉強度大于1200MPa,延伸率大于13%,硬度為36.3RC;經(jīng)900℃退火預處理+900℃NJ冷+520℃回火處理的試驗鋼的抗拉強度大于1300MPa,延伸率大于11%,硬度為38.2RC。水鋼閘門正向著高水頭、大孔口方向發(fā)展,為保證其靈活運行,追求輕型與的雙重目標,新型樹狀支臂水弧門應運而生。

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Incoloy926鍛圓、Incoloy926鍛環(huán)、Incoloy926鍛方

因此本文對板類件冒口的設計和缺陷進行著重研究?；赑roCAST鑄造藝模擬研究冒口的生長算法,并利用貪吃蛇算法的快速,對板類鑄件冒口設計進行了,并與的模數(shù)法進行了較。根據(jù)不同板件厚度的模擬結果,發(fā)現(xiàn)板件經(jīng)過5到6次計算,可解,同時冒口體積相對于模數(shù)法減小46%以上,藝出品率則了20%左右。根據(jù)不同板件厚度的模擬結果,板件體積VC與生長算法設計冒口體積VR之間的關系為VC=(2.4~2.6)VR。深冷處理使合金內(nèi)部產(chǎn)生壓應力,在拉伸中外界應力需要抵消這部分應力,使合金強度和伸長率均;低溫條件下,性能變化規(guī)律與室溫*。Al-x(x=1,4,7,12)Si-0.3Mg合金低溫強度均高于室溫,其中Al-1Si-0.3Mg伸長率隨著溫度而升高,Al-x(x=4,7,12)Si-0.3Mg合金則相反;Al-x(x=1,4,7,12)Si-0.3Mg合金,隨著Si含量,合金強度,伸長率。

Incoloy926研究結果表明:(1)原生產(chǎn)藝中鑄件裂紋產(chǎn)生的原因是在其底部安放了較大尺寸的整塊外置冷鐵。較大的鑄件/冷鐵界面阻力與壁厚過渡區(qū)已凝固和未凝固部分產(chǎn)生的相互作以及砂芯、砂型的機械約束力等各種因素疊加,鑄件冷卻到固相線溫度附近時產(chǎn)生熱裂的風險。(2)由于PROCAST熱裂紋和不同藝方案下的BOSS成型對在先,所以物理試模不用再考慮外置冷鐵結構與布局,從而節(jié)約了試模時間與材料成本。

但在惡劣的服役條件下材料仍可能失效。316L(N)不銹鋼的力學性能和抗腐蝕性能很大程度受到奧氏體晶粒組織和晶界的影響,因此通過組織細化和晶界征分布可以316L(N)不銹鋼的力學和耐晶間腐蝕性能。本文對316LN不銹鋼的熱變形藝進行,研究了熱變形參數(shù)對316LN不銹鋼晶粒尺寸的影響,并對化的熱變形參數(shù)進行驗證。通過模擬相圖確定316LN不銹鋼的敏化溫度區(qū)間,再用電解浸蝕、電化學和透射分析研究了敏化處理藝對316LN不銹鋼晶間腐蝕的影響,并從實驗和理論方面研究晶粒尺寸對材料抗晶間腐蝕性能的影響。

基于Koistinen-Marburger和Leblond相變動力學模型,以及反映材料相變規(guī)律的CCT圖,通過二次技術,解決了焊接冶金現(xiàn)象中固態(tài)相變行為的和分析問題,并了焊接熱力-金相-應力多場耦合分析程序。研究考慮了材料連續(xù)加熱和冷卻相變的相變動力學規(guī)律,以及相變潛熱,相變塑性變形與體積方面的相變行為?；赟355J2型鋼建立的分析模型研究表明,的分析模型可結合溫度和實時冷卻、加熱條件對焊縫和熱影響區(qū)材料的在焊接中冶金現(xiàn)象和相變類型進行相應的和計算,數(shù)值結果相關研究結論的驗證。

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本文主要研究7050鋁合金半固態(tài)壓鑄產(chǎn)生的熱裂、縮孔及宏觀偏析缺陷的控制,其鑄造缺陷,對良好鑄件進行不同熱處理態(tài)的組織及性能研究。主要研究成果如下:通過熱裂的影響因素研究得出控制熱裂缺陷的藝參數(shù)包括:較高增壓壓力(≥90MPa),較高模具溫度(≥230℃),適量脫模劑噴涂量,較高內(nèi)澆口速度,較低固相分數(shù)(0.3-0.5),適當?shù)木Я＜毣?0.03%-0.06%Ti)。各影響因素控制原因為:增壓壓力、固相分數(shù)主要增強補縮;模具溫度、噴涂量、內(nèi)澆口速度減小熱應力應變以及增強補縮;適當晶粒細化減小熱應力應變而熱裂,而晶粒細化則補縮不足加重熱裂。

主要結論如下:(1)Fe-Cr-B鑄鋼在1000℃-1050℃去穩(wěn)處理配合200℃-300℃回火處理可的綜合力學性能;在850℃-1100℃范圍內(nèi),隨著去穩(wěn)處理溫度的升高,Fe-Cr-B鑄鋼M1(16.2wt.%Cr-1.7wt.%B-1.7wt.%Mo)和鑄鋼M2(13.0wt.%Cr-1.8wt.%B-1.9wt.%Mo)中化物的連續(xù)性逐漸,二次碳化物的析出數(shù)量先增大后減小,并在900℃保溫1h時達到大值;M1和M2的硬度均隨去穩(wěn)處理溫度的升高先增大后減小,而斷裂韌性的變化趨勢則相反;M1和M2在500℃回火處理時均有較強的二次硬化效果。