YT15RGF：

伊藤發(fā)電機(jī)定子繞組空心股線堵塞及斷水故障下定子溫度分布、絕緣熱承受能力及發(fā)電機(jī)斷水運(yùn)行溫度隨時(shí)間變化規(guī)律開(kāi)展了研究。建立了定子三維共軛傳熱耦合計(jì)算模型，確定了共軛傳熱的邊界條件，計(jì)算得到了發(fā)電機(jī)正常運(yùn)行下的繞組溫度分布，分析了空心繞組冷卻能力對(duì)繞組股線絕緣溫度分布的影響;研究了定子繞組空心股線發(fā)生堵塞時(shí)，堵塞股線位置和堵塞根數(shù)對(duì)定子繞組zui高溫度的影響程度，給出了空心股線堵塞情況下絕緣的熱承受能力。
 
參數(shù)：
編號(hào)        相數(shù)和極數(shù)       單相/三相 
相數(shù)    單相/三相    電機(jī)連接方式    直接耦合
額定電壓（V）    220/380    電機(jī)絕緣等級(jí)    F級(jí)
額定輸出    15KW    燃料    天然氣，液化氣
頻率    50HZ    燃料壓力      1.0-2.7kpa
電流（A）    85/49    重量    340kg
功率因數(shù)    1.0/0.8    燃料消耗率    天然氣5.7m3/h   
發(fā)動(dòng)機(jī)類(lèi)型    465Q    液化石油氣    4.95kg/h 
發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速    3000轉(zhuǎn)    汽油    6.3L/h
發(fā)動(dòng)機(jī)壓縮比    10:01    外形尺寸(L×W×H)(mm)    1300×840×845
缸徑(mm)×沖程(mm)    65.5×78    噪音    56dB(A)  
發(fā)動(dòng)機(jī)排量（cc）    1051    防護(hù)等級(jí)    IP22
啟動(dòng)方式    電啟動(dòng)    機(jī)組尺寸(mm)    1130*720*660
冷卻方式    水冷    機(jī)組尺寸(mm)含輪子    1130*720*760
機(jī)油容量（L）    3.5    包裝尺寸(mm)    1300*800*900
 
：隨負(fù)荷率的增大NOx排放呈先增大后減小的趨勢(shì);伊藤發(fā)電機(jī)在1000r·min-1和1400r·min-1中等負(fù)荷率時(shí),點(diǎn)火提前角對(duì)NOx排放的影響較顯著,50%負(fù)荷率左右時(shí),安裝催化器后NOx排放水平顯著降低,伊藤發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速為2000r·min-1時(shí),在整個(gè)負(fù)荷率范圍內(nèi)NOx排放水平較低,安裝催化器后,NOx總體排放水平升高。針對(duì)重卡LNG伊藤發(fā)電機(jī)在寒區(qū)運(yùn)行時(shí)暴露出的冷車(chē)起動(dòng)困難、供氣不足、供氣溫度過(guò)低及取暖問(wèn)題,設(shè)計(jì)了汽車(chē)燃?xì)饧訜崞骱蚅NG伊藤發(fā)電機(jī)聯(lián)合運(yùn)行系統(tǒng),開(kāi)展了臺(tái)架試驗(yàn)及車(chē)輛寒區(qū)試驗(yàn)。

風(fēng)電行星齒輪系統(tǒng)變載荷激勵(lì)機(jī)理及動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性研究對(duì)于變載荷作用導(dǎo)致轉(zhuǎn)速變化和彈性變形的行星齒輪系統(tǒng)，利用能量法分析了變載荷作用下系統(tǒng)動(dòng)能和勢(shì)能及轉(zhuǎn)換關(guān)系，結(jié)合內(nèi)容的理論推導(dǎo)結(jié)果，以Lagrange函數(shù)為基礎(chǔ)，導(dǎo)出了變載荷作用下考慮轉(zhuǎn)速波動(dòng)的行星齒輪系統(tǒng)振動(dòng)微分方程，探討了變載荷對(duì)系統(tǒng)振動(dòng)的激勵(lì)機(jī)理，分析了載荷激勵(lì)對(duì)系統(tǒng)振動(dòng)頻率的影響。
 
在同時(shí)考慮系統(tǒng)剛度時(shí)變性和變載荷激勵(lì)的條件下，采用Newmark方法求解了系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)，通過(guò)對(duì)求解結(jié)果進(jìn)行分析，得到系統(tǒng)在內(nèi)外部激勵(lì)下的動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性。風(fēng)電行星齒輪系統(tǒng)振動(dòng)響應(yīng)特性試驗(yàn)研究構(gòu)建了背靠背臺(tái)架試驗(yàn)系統(tǒng)，制定了風(fēng)力發(fā)電齒輪系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)性能測(cè)試方案。分別在穩(wěn)定和非穩(wěn)定驅(qū)動(dòng)/負(fù)載載荷工況條件下測(cè)量了傳動(dòng)系統(tǒng)的振動(dòng)信號(hào)，通過(guò)對(duì)比分析穩(wěn)定和非穩(wěn)定載荷工況下的響應(yīng)結(jié)果，獲得變載荷對(duì)系統(tǒng)振動(dòng)響應(yīng)的影響規(guī)律，從而驗(yàn)證了理論模型和研究方法的正確性
 
在建立調(diào)壓系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型后，采用MATLAB仿真軟件對(duì)調(diào)壓系統(tǒng)建立仿真模型，對(duì)突加，突減靜態(tài)負(fù)載進(jìn)行了仿真，對(duì)兩者的機(jī)端電壓進(jìn)行分析并得到相關(guān)結(jié)論。對(duì)仿真結(jié)果分析表明：傳統(tǒng)PID控制應(yīng)用于非線性、時(shí)變復(fù)雜系統(tǒng)中時(shí)存在局限性，模糊-PID控制并沒(méi)有這種局限并且在勵(lì)磁調(diào)節(jié)中表現(xiàn)出良好的控制效果。由于船舶小型汽油發(fā)電機(jī)組的柴油機(jī)轉(zhuǎn)速和同步發(fā)電機(jī)電壓存在耦合關(guān)系，為減弱勵(lì)磁系統(tǒng)和調(diào)速系統(tǒng)的耦合關(guān)系，建立了小型汽油發(fā)電機(jī)組統(tǒng)一的數(shù)學(xué)模型，設(shè)計(jì)了小型汽油發(fā)電機(jī)組轉(zhuǎn)速和電壓綜合控制器。小型汽油發(fā)電機(jī)在對(duì)單機(jī)系統(tǒng)研究的基礎(chǔ)上，對(duì)雙機(jī)并統(tǒng)進(jìn)行了仿真，并將模糊-PID控制器應(yīng)用于其中。汽車(chē)燃?xì)饧訜崞髋cLNG伊藤發(fā)電機(jī)共用一套LNG燃料供給系統(tǒng),聯(lián)合運(yùn)行穩(wěn)定,試驗(yàn)過(guò)程中加熱器起動(dòng)容易、燃燒穩(wěn)定;加熱器和伊藤發(fā)電機(jī)聯(lián)合運(yùn)行對(duì)LNG伊藤發(fā)電機(jī)的冷起動(dòng)改善效果明顯,在寒區(qū)汽車(chē)燃?xì)饧訜崞骱鸵撂侔l(fā)電機(jī)聯(lián)合運(yùn)行可以有效改善伊藤發(fā)電機(jī)的冷起動(dòng)性。