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1工程概況
津濱輕軌工程一期全長 45.409 km，全線高架橋總長近 40km，基本梁型為現(xiàn)澆連續(xù)梁。其中，DK42＋533～DK42＋758 段高架橋，是全線的試驗段，為全線的快速施工提供技術(shù)積累和支持。試驗段處于濱海地區(qū),為軟土地基。該段橋梁均采用 3×25m 現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，為斜腹板單箱單室箱梁。頂板寬 8.9m，底板寬 4.6m，高 1.5m，頂板厚 25cm，底板厚 20cm，跨中標(biāo)準(zhǔn)腹板厚 40cm?！?BR>由于津濱輕軌工期緊，任務(wù)重，結(jié)構(gòu)形式主要為城市高架橋梁，截面為薄壁箱形，主要梁型為3×25m、20＋2×25m 預(yù)應(yīng)力砼以及 3×20m、2×20m 普通鋼筋砼連續(xù)箱梁。連續(xù)箱梁施工支架不可能每聯(lián)都進(jìn)行預(yù)壓，只能通過有選擇性的局部支架預(yù)壓試驗作沉降觀測，為相似地質(zhì)段后續(xù)連續(xù)箱梁施工提供預(yù)拱數(shù)據(jù)，從而簡化工序，加快施工進(jìn)度?！?BR>津濱輕軌高架橋設(shè)計為整體道床，采用無碴軌道，其高程調(diào)節(jié)限差僅 1cm，因此連續(xù)箱梁工后沉降、徐變和變形大小將直接影響著輕軌運營的質(zhì)量。如果超限可能導(dǎo)致梁體開裂、鋼軌破壞、軌道失穩(wěn)，因此必須嚴(yán)格控制沉降及徐變變形?！?BR>2 沉降觀測
沉降分前期基礎(chǔ)地基沉降和支架沉降及工后箱梁沉降?！?BR>采用精密水準(zhǔn)儀，在各種工況下對 A209～A212（3-25m）預(yù)應(yīng)力鋼筋砼連續(xù)箱梁觀測點進(jìn)行長期觀測，通過模擬加載預(yù)壓試驗取得支架沉降及彈性與非彈性變形的相關(guān)數(shù)據(jù)；通過沉降觀測了解橋梁工后沉降，掌握沉降隨時間的變化關(guān)系，為后續(xù)箱梁施工搭設(shè)支架提供預(yù)拱參數(shù)，為橋上承軌臺施工提供準(zhǔn)確高程。
2.1 預(yù)壓支架沉降觀測
通過對預(yù)應(yīng)力鋼筋砼連續(xù)箱梁 A209～A212 模擬加載預(yù)壓試驗取得支架沉降變形的相關(guān)數(shù)據(jù)。
2.1.1 支架布置方案
為了便于受力分析及預(yù)拱設(shè)置，在箱梁中橫梁及端橫梁處支架作剛性支撐，直接支撐在墩臺上，該處支架彈性變形可視為 0；其余地方從地面直接搭設(shè)支架至梁底，作柔性支撐?！?BR>2.1.2 支架受力分析
支架預(yù)壓采取各項荷載（恒載、活載）模擬加載法，A209～A212（3×25m）預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁砼澆注時支架受力分析如下：
（1）恒載：砼重（邊跨 300.76t，中跨 300.72t，鋼模 100t，內(nèi)模 11t）；
（2）活載：施工活載 4.9t（人群機具均布活載為 2 Kpa/m2，施工時按 4×6m2范圍進(jìn)行荷載計算）；振搗荷載：5.1t（振搗時對水平面板為 2 Kpa/m2，施工時按 5×5 m2振搗圍進(jìn)行荷載算）；
（3）預(yù)壓荷載計算（預(yù)壓重量按恒載及活載的 1.2 倍系數(shù)考慮）
Q=（300.76×2+300.72+100+11+4.9+5.1）×1.2=1228t
（4）預(yù)壓荷載分布
側(cè)模 q1=（100/2）×1.2/（75×2.15）=0.38t/m2
梁中 q2=（300.72+11/3-49.5）×1.2/（25×4.6）=2.66t/m2
梁翼 q3=（49.5/2）×1.2/（25×2.15）=0.55t/m2
活載 q4=（4.9+5.1）×1.2/（25×8.9）=0.054t/m2
（5）支架沉降觀測。支架預(yù)壓的模擬加載順序：先加載 q1，即上側(cè)模時支架所受荷載，之后加q2+q4及 q3+q4，即砼澆注時支架所受荷載。
2.1.3 預(yù)壓沉降觀測
觀測點布置：在 A209～A212 支架墊木及上部支設(shè)模板的方木上釘鐵釘布點，紅漆標(biāo)注?！?BR>支架預(yù)壓及沉降觀測分四步進(jìn)行：預(yù)壓前，對支架進(jìn)行高程測量；然后*步模擬加載 *（1024t），測量支架高程；第二步模擬加載 120%（1228t），支架相對穩(wěn)定，進(jìn)行沉降觀測；卸載后對支架進(jìn)行高程測量。
2.1.4 預(yù)壓沉降觀測結(jié)果
由支架沉降觀測資料可知支架經(jīng)過預(yù)壓其彈性與非彈性變形總量為 15mm～18mm，而且縱向沉降由跨中向墩柱附近遞減；中間為基本平順的拋物線，其相對大小在 1～2mm 之內(nèi)；由墩位處至梁中 4～5m 范圍內(nèi)則由無沉降增大至梁中的沉降量；橫向的沉降由箱室結(jié)構(gòu)向兩側(cè)翼板遞減，到外側(cè)的梁體寬度 8.9m 之外的沉降基本在 0～3mm 以內(nèi)?！?BR>2.2 箱梁沉降觀測
2.2.1 觀測時間
施工期間輕軌箱梁沉降觀測主要在下面四種工況下進(jìn)行：承臺澆注后；橋墩澆注后；梁體完成后；承軌臺澆注前?！?BR>基礎(chǔ)沉降觀測點的布置：在 A209～A212 四個承臺頂?shù)乃慕巧喜荚O(shè)四個觀測點，測點采用鉚釘，四周砌護(hù)井，加蓋保護(hù)?！?BR>工后沉降觀測點的布置：在箱梁 A209～A212 南北兩側(cè)擋墻上每 5m 設(shè)置一測點，紅漆標(biāo)注?！?BR>2.2.2 工后沉降量
由箱梁沉降觀測資料可知在施工期間各工況沉降量平均為 6mm?！?BR>2.3 沉降分析及成果應(yīng)用
根據(jù)沉降觀測結(jié)果，預(yù)壓支架沉降值為 23mm，其中 6mm 為平均沉降量，17mm 為平滑拋物線，在梁中（除去兩端各 4～5m 范圍內(nèi)）沉降變化值為 1～2mm，可視為直線；由墩中至梁中的4～5m 范圍可視為 17mm 預(yù)拱拋物線設(shè)置處?！?BR>根據(jù)支架方案及觀側(cè)分析成果，以及對地面狀況、支架高度、每根碗口式腳手架管材的受力狀況，對預(yù)拱設(shè)置作如下建議：
2.3.1 普通地段滿堂支架
滿堂支架地基一般采用 10%灰土碾壓密實，寬度為 11m，處理厚度 0.8～1.0m，地面排水采用 2%單面坡，灰土處理后地基密實度可達(dá) 0.85 以上。
在用碗扣式腳手架搭設(shè)支架的情況下，在每根豎向管材軸向受壓應(yīng)力在 12.65～20.03Mpa 時（根據(jù)輕軌橋梁自重及本段支撐情況求得），其預(yù)留沉降及預(yù)拱設(shè)置為：
由于墩位處的支撐為剛性，故墩位處只設(shè)平均沉降 6mm；由墩中向梁中 5m 范圍內(nèi)，支架預(yù)拱由 6mm 增大至梁中的預(yù)留沉降h，其余支撐處只設(shè)預(yù)留沉降h。h 值在不同地基及支架高度時，可作如下分類：
當(dāng)?shù)孛婺雺翰粚崱⒌孛鏋檐浲劣休^小的彈性，支架高度在<6m 范圍，h=2.1mm；支架高度在10～12m 范圍內(nèi)，h=2.6mm；其余按內(nèi)插法取中值。
2.3.2 特殊地段支架預(yù)拱設(shè)置
輕軌跨越路口，一般采用工字鋼做成門洞或用軍用梁。為保持梁部的線形，不致在這些地方造成下?lián)匣蛄褐兴房诘囟蔚念A(yù)拱可作如下設(shè)置：
（1）采用工字鋼門洞過路口的地段，在普通預(yù)留沉降的基礎(chǔ)上，門洞部分工字鋼可根據(jù)計算撓度來設(shè)置預(yù)拱：如在本工程中，4～5m 的門洞，工 25 鋼的拋物線預(yù)拱設(shè)置中部數(shù)值為 0.9～1.5cm；5～6m 的工字鋼門洞，工 25 鋼的拋物線預(yù)拱設(shè)置中部數(shù)值為 1.5～2.0cm?！?BR>（2）軍用梁跨路口部分，根據(jù)軍用梁預(yù)壓試驗，在軍用梁梁長為 20m 時，在軍用梁梁中部分其預(yù)拱為 3.0cm，在軍用墩處，由于支點在剛性地基處，彈性及塑性變形很小，只設(shè) 6mm 沉降；軍用梁其他部位，根據(jù)試壓試驗結(jié)果作拋物線預(yù)拱設(shè)置；其他墩位處都作 6mm 的預(yù)留沉降。當(dāng)軍用梁梁長為 16m 時，根據(jù)經(jīng)驗及 20m 軍用梁預(yù)壓結(jié)果，只將軍用梁中的 3.0cm 改為 2.5cm，其余設(shè)置不變?！?BR>3箱梁徐變
3.1 收縮徐變分析
箱梁混凝土徐變直接影響無碴軌道整體道床施工工期和質(zhì)量。因為無碴軌道高程調(diào)節(jié)限差僅為1cm，若成梁后，混凝土徐變過大，造成橋梁高程變化量大， 則軌道的高程可能在它的調(diào)節(jié)范圍之外。因此如何控制混凝土徐變，是輕軌橋梁澆筑前需要解決的一個關(guān)鍵課題?！?BR>由于箱梁混凝土徐變影響因素較多且極為復(fù)雜，下面僅從幾個主要方面作理論分析：荷載力大小、加載時的齡期、加載延續(xù)時間、混凝土的品質(zhì)以及空氣的相對濕度?！?BR>混凝土在長期荷載下，沿著作用力方向變形會隨時間不斷增大，即荷載不變而變形仍隨時間增大。由于輕軌橋梁的預(yù)加應(yīng)力及以后的行車荷載是根據(jù)設(shè)計來實施的；同時，在津濱地區(qū)，雖然臨近渤海，但由于地面降水量小，因此相對濕度不是混凝土徐變的主要影響因素。可以認(rèn)為，要控制混凝土徐變發(fā)展，施工中主要要控制混凝土本身的質(zhì)量。
水泥石凝膠體在長期荷載下的粘性流動，并向毛細(xì)孔中移動，同時吸附在凝膠粒子上的吸附水因荷載應(yīng)力向毛細(xì)孔遷移滲透造成混凝土徐變?！ ?BR>混凝土水灰比較小或混凝土在水中養(yǎng)護(hù)時，同齡期的水泥石中未填滿的孔隙較小。水灰比相同的混凝土，其水泥用量愈多，即水泥石相對含量愈大，其徐變愈大?；炷了霉橇蠌椥阅Ａ枯^大時，徐變較小?！?BR>3.2 收縮徐變控制
通過上述分析，在津濱輕軌施工中，為提高混凝土的質(zhì)量，控制成梁后的混凝土徐變的發(fā)展，我們采取了以下措施：
（1）材質(zhì)采用高標(biāo)號低堿水泥（42.5R P.O.），在規(guī)范要求范圍內(nèi)，減少水泥用量（488～500Kg/m3砼）。
（2）在砼中摻加適量外加劑，提高砼張拉前的強度，7 天強度達(dá)到 50 MPa 以上，彈模超過為36.0GPa，28 天強度超過 55MPa，彈性模量 E=41.1GPa?！?BR>（3）降低水灰比（0.33～0.36），泵送以 0.35 為宜；另外，在現(xiàn)場施工中，根據(jù)天氣狀況，控制混凝土的塌落度，溫度在 10 度下時，混凝土的塌落度可控制在 14～15cm 之間；混凝土zui大的塌落度為 18cm。
（4）澆筑混凝土?xí)r，加強對混凝土的振搗，并加強砼的養(yǎng)護(hù)。
4 結(jié)語
在津濱輕軌工程連續(xù)箱梁施工中通過預(yù)壓試驗和沉降觀測取得科學(xué)的預(yù)拱數(shù)據(jù)，通過混凝土徐變理論分析，優(yōu)化配比，改進(jìn)施工工藝，從而確保工程質(zhì)量，加快施工進(jìn)度，為保證輕軌正常通車運營贏得時間。
津濱輕軌工程一期全長 45.409 km，全線高架橋總長近 40km，基本梁型為現(xiàn)澆連續(xù)梁。其中，DK42＋533～DK42＋758 段高架橋，是全線的試驗段，為全線的快速施工提供技術(shù)積累和支持。試驗段處于濱海地區(qū),為軟土地基。該段橋梁均采用 3×25m 現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，為斜腹板單箱單室箱梁。頂板寬 8.9m，底板寬 4.6m，高 1.5m，頂板厚 25cm，底板厚 20cm，跨中標(biāo)準(zhǔn)腹板厚 40cm?！?BR>由于津濱輕軌工期緊，任務(wù)重，結(jié)構(gòu)形式主要為城市高架橋梁，截面為薄壁箱形，主要梁型為3×25m、20＋2×25m 預(yù)應(yīng)力砼以及 3×20m、2×20m 普通鋼筋砼連續(xù)箱梁。連續(xù)箱梁施工支架不可能每聯(lián)都進(jìn)行預(yù)壓，只能通過有選擇性的局部支架預(yù)壓試驗作沉降觀測，為相似地質(zhì)段后續(xù)連續(xù)箱梁施工提供預(yù)拱數(shù)據(jù)，從而簡化工序，加快施工進(jìn)度?！?BR>津濱輕軌高架橋設(shè)計為整體道床，采用無碴軌道，其高程調(diào)節(jié)限差僅 1cm，因此連續(xù)箱梁工后沉降、徐變和變形大小將直接影響著輕軌運營的質(zhì)量。如果超限可能導(dǎo)致梁體開裂、鋼軌破壞、軌道失穩(wěn)，因此必須嚴(yán)格控制沉降及徐變變形?！?BR>2 沉降觀測
沉降分前期基礎(chǔ)地基沉降和支架沉降及工后箱梁沉降?！?BR>采用精密水準(zhǔn)儀，在各種工況下對 A209～A212（3-25m）預(yù)應(yīng)力鋼筋砼連續(xù)箱梁觀測點進(jìn)行長期觀測，通過模擬加載預(yù)壓試驗取得支架沉降及彈性與非彈性變形的相關(guān)數(shù)據(jù)；通過沉降觀測了解橋梁工后沉降，掌握沉降隨時間的變化關(guān)系，為后續(xù)箱梁施工搭設(shè)支架提供預(yù)拱參數(shù)，為橋上承軌臺施工提供準(zhǔn)確高程。
2.1 預(yù)壓支架沉降觀測
通過對預(yù)應(yīng)力鋼筋砼連續(xù)箱梁 A209～A212 模擬加載預(yù)壓試驗取得支架沉降變形的相關(guān)數(shù)據(jù)。
2.1.1 支架布置方案
為了便于受力分析及預(yù)拱設(shè)置，在箱梁中橫梁及端橫梁處支架作剛性支撐，直接支撐在墩臺上，該處支架彈性變形可視為 0；其余地方從地面直接搭設(shè)支架至梁底，作柔性支撐?！?BR>2.1.2 支架受力分析
支架預(yù)壓采取各項荷載（恒載、活載）模擬加載法，A209～A212（3×25m）預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁砼澆注時支架受力分析如下：
（1）恒載：砼重（邊跨 300.76t，中跨 300.72t，鋼模 100t，內(nèi)模 11t）；
（2）活載：施工活載 4.9t（人群機具均布活載為 2 Kpa/m2，施工時按 4×6m2范圍進(jìn)行荷載計算）；振搗荷載：5.1t（振搗時對水平面板為 2 Kpa/m2，施工時按 5×5 m2振搗圍進(jìn)行荷載算）；
（3）預(yù)壓荷載計算（預(yù)壓重量按恒載及活載的 1.2 倍系數(shù)考慮）
Q=（300.76×2+300.72+100+11+4.9+5.1）×1.2=1228t
（4）預(yù)壓荷載分布
側(cè)模 q1=（100/2）×1.2/（75×2.15）=0.38t/m2
梁中 q2=（300.72+11/3-49.5）×1.2/（25×4.6）=2.66t/m2
梁翼 q3=（49.5/2）×1.2/（25×2.15）=0.55t/m2
活載 q4=（4.9+5.1）×1.2/（25×8.9）=0.054t/m2
（5）支架沉降觀測。支架預(yù)壓的模擬加載順序：先加載 q1，即上側(cè)模時支架所受荷載，之后加q2+q4及 q3+q4，即砼澆注時支架所受荷載。
2.1.3 預(yù)壓沉降觀測
觀測點布置：在 A209～A212 支架墊木及上部支設(shè)模板的方木上釘鐵釘布點，紅漆標(biāo)注?！?BR>支架預(yù)壓及沉降觀測分四步進(jìn)行：預(yù)壓前，對支架進(jìn)行高程測量；然后*步模擬加載 *（1024t），測量支架高程；第二步模擬加載 120%（1228t），支架相對穩(wěn)定，進(jìn)行沉降觀測；卸載后對支架進(jìn)行高程測量。
2.1.4 預(yù)壓沉降觀測結(jié)果
由支架沉降觀測資料可知支架經(jīng)過預(yù)壓其彈性與非彈性變形總量為 15mm～18mm，而且縱向沉降由跨中向墩柱附近遞減；中間為基本平順的拋物線，其相對大小在 1～2mm 之內(nèi)；由墩位處至梁中 4～5m 范圍內(nèi)則由無沉降增大至梁中的沉降量；橫向的沉降由箱室結(jié)構(gòu)向兩側(cè)翼板遞減，到外側(cè)的梁體寬度 8.9m 之外的沉降基本在 0～3mm 以內(nèi)?！?BR>2.2 箱梁沉降觀測
2.2.1 觀測時間
施工期間輕軌箱梁沉降觀測主要在下面四種工況下進(jìn)行：承臺澆注后；橋墩澆注后；梁體完成后；承軌臺澆注前?！?BR>基礎(chǔ)沉降觀測點的布置：在 A209～A212 四個承臺頂?shù)乃慕巧喜荚O(shè)四個觀測點，測點采用鉚釘，四周砌護(hù)井，加蓋保護(hù)?！?BR>工后沉降觀測點的布置：在箱梁 A209～A212 南北兩側(cè)擋墻上每 5m 設(shè)置一測點，紅漆標(biāo)注?！?BR>2.2.2 工后沉降量
由箱梁沉降觀測資料可知在施工期間各工況沉降量平均為 6mm?！?BR>2.3 沉降分析及成果應(yīng)用
根據(jù)沉降觀測結(jié)果，預(yù)壓支架沉降值為 23mm，其中 6mm 為平均沉降量，17mm 為平滑拋物線，在梁中（除去兩端各 4～5m 范圍內(nèi)）沉降變化值為 1～2mm，可視為直線；由墩中至梁中的4～5m 范圍可視為 17mm 預(yù)拱拋物線設(shè)置處?！?BR>根據(jù)支架方案及觀側(cè)分析成果，以及對地面狀況、支架高度、每根碗口式腳手架管材的受力狀況，對預(yù)拱設(shè)置作如下建議：
2.3.1 普通地段滿堂支架
滿堂支架地基一般采用 10%灰土碾壓密實，寬度為 11m，處理厚度 0.8～1.0m，地面排水采用 2%單面坡，灰土處理后地基密實度可達(dá) 0.85 以上。
在用碗扣式腳手架搭設(shè)支架的情況下，在每根豎向管材軸向受壓應(yīng)力在 12.65～20.03Mpa 時（根據(jù)輕軌橋梁自重及本段支撐情況求得），其預(yù)留沉降及預(yù)拱設(shè)置為：
由于墩位處的支撐為剛性，故墩位處只設(shè)平均沉降 6mm；由墩中向梁中 5m 范圍內(nèi)，支架預(yù)拱由 6mm 增大至梁中的預(yù)留沉降h，其余支撐處只設(shè)預(yù)留沉降h。h 值在不同地基及支架高度時，可作如下分類：
當(dāng)?shù)孛婺雺翰粚崱⒌孛鏋檐浲劣休^小的彈性，支架高度在<6m 范圍，h=2.1mm；支架高度在10～12m 范圍內(nèi)，h=2.6mm；其余按內(nèi)插法取中值。
2.3.2 特殊地段支架預(yù)拱設(shè)置
輕軌跨越路口，一般采用工字鋼做成門洞或用軍用梁。為保持梁部的線形，不致在這些地方造成下?lián)匣蛄褐兴房诘囟蔚念A(yù)拱可作如下設(shè)置：
（1）采用工字鋼門洞過路口的地段，在普通預(yù)留沉降的基礎(chǔ)上，門洞部分工字鋼可根據(jù)計算撓度來設(shè)置預(yù)拱：如在本工程中，4～5m 的門洞，工 25 鋼的拋物線預(yù)拱設(shè)置中部數(shù)值為 0.9～1.5cm；5～6m 的工字鋼門洞，工 25 鋼的拋物線預(yù)拱設(shè)置中部數(shù)值為 1.5～2.0cm?！?BR>（2）軍用梁跨路口部分，根據(jù)軍用梁預(yù)壓試驗，在軍用梁梁長為 20m 時，在軍用梁梁中部分其預(yù)拱為 3.0cm，在軍用墩處，由于支點在剛性地基處，彈性及塑性變形很小，只設(shè) 6mm 沉降；軍用梁其他部位，根據(jù)試壓試驗結(jié)果作拋物線預(yù)拱設(shè)置；其他墩位處都作 6mm 的預(yù)留沉降。當(dāng)軍用梁梁長為 16m 時，根據(jù)經(jīng)驗及 20m 軍用梁預(yù)壓結(jié)果，只將軍用梁中的 3.0cm 改為 2.5cm，其余設(shè)置不變?！?BR>3箱梁徐變
3.1 收縮徐變分析
箱梁混凝土徐變直接影響無碴軌道整體道床施工工期和質(zhì)量。因為無碴軌道高程調(diào)節(jié)限差僅為1cm，若成梁后，混凝土徐變過大，造成橋梁高程變化量大， 則軌道的高程可能在它的調(diào)節(jié)范圍之外。因此如何控制混凝土徐變，是輕軌橋梁澆筑前需要解決的一個關(guān)鍵課題?！?BR>由于箱梁混凝土徐變影響因素較多且極為復(fù)雜，下面僅從幾個主要方面作理論分析：荷載力大小、加載時的齡期、加載延續(xù)時間、混凝土的品質(zhì)以及空氣的相對濕度?！?BR>混凝土在長期荷載下，沿著作用力方向變形會隨時間不斷增大，即荷載不變而變形仍隨時間增大。由于輕軌橋梁的預(yù)加應(yīng)力及以后的行車荷載是根據(jù)設(shè)計來實施的；同時，在津濱地區(qū)，雖然臨近渤海，但由于地面降水量小，因此相對濕度不是混凝土徐變的主要影響因素。可以認(rèn)為，要控制混凝土徐變發(fā)展，施工中主要要控制混凝土本身的質(zhì)量。
水泥石凝膠體在長期荷載下的粘性流動，并向毛細(xì)孔中移動，同時吸附在凝膠粒子上的吸附水因荷載應(yīng)力向毛細(xì)孔遷移滲透造成混凝土徐變?！ ?BR>混凝土水灰比較小或混凝土在水中養(yǎng)護(hù)時，同齡期的水泥石中未填滿的孔隙較小。水灰比相同的混凝土，其水泥用量愈多，即水泥石相對含量愈大，其徐變愈大?；炷了霉橇蠌椥阅Ａ枯^大時，徐變較小?！?BR>3.2 收縮徐變控制
通過上述分析，在津濱輕軌施工中，為提高混凝土的質(zhì)量，控制成梁后的混凝土徐變的發(fā)展，我們采取了以下措施：
（1）材質(zhì)采用高標(biāo)號低堿水泥（42.5R P.O.），在規(guī)范要求范圍內(nèi)，減少水泥用量（488～500Kg/m3砼）。
（2）在砼中摻加適量外加劑，提高砼張拉前的強度，7 天強度達(dá)到 50 MPa 以上，彈模超過為36.0GPa，28 天強度超過 55MPa，彈性模量 E=41.1GPa?！?BR>（3）降低水灰比（0.33～0.36），泵送以 0.35 為宜；另外，在現(xiàn)場施工中，根據(jù)天氣狀況，控制混凝土的塌落度，溫度在 10 度下時，混凝土的塌落度可控制在 14～15cm 之間；混凝土zui大的塌落度為 18cm。
（4）澆筑混凝土?xí)r，加強對混凝土的振搗，并加強砼的養(yǎng)護(hù)。
4 結(jié)語
在津濱輕軌工程連續(xù)箱梁施工中通過預(yù)壓試驗和沉降觀測取得科學(xué)的預(yù)拱數(shù)據(jù)，通過混凝土徐變理論分析，優(yōu)化配比，改進(jìn)施工工藝，從而確保工程質(zhì)量，加快施工進(jìn)度，為保證輕軌正常通車運營贏得時間。
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