金屬材料的室溫拉伸試驗(yàn)是廣泛使用的力學(xué)性能試驗(yàn)方法之一 ,其試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn) GB/ T 228 - 2002 [ 1 ]中規(guī)定有性能測(cè)試結(jié)果準(zhǔn)確度的要求。目前 ,國(guó)內(nèi)許多研究人員在探討使用該方法獲得的測(cè)量結(jié)果的不確定度評(píng)定 ,這類文章對(duì)于抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率和斷面收縮率的不確定度評(píng)定過(guò)程大致相同 , 但對(duì)于規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度 Rp0. 2 的不確定度評(píng)定差別較大[2 - 6 ] 。文章中對(duì)于 Rp0. 2的不確定度分量通常包括 :由試驗(yàn)機(jī)力值測(cè)量引入的不確定度、試驗(yàn)機(jī)校準(zhǔn)引入的不確定度、引伸計(jì)引入的不確定度以及修約引入的不確定度。對(duì)于由引伸計(jì)引入的不確定度一般包括 :引伸計(jì)測(cè)量引入的不確定度、由引伸計(jì)標(biāo)距引入的不確定度以及由確定基準(zhǔn)線引入的不確定度。目前的分歧點(diǎn)之一在于如何確定引伸計(jì)測(cè)量引入的不確定度與規(guī)定非比例延伸載荷的關(guān)系 ,:金屬材料規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度測(cè)量結(jié)果不確定度評(píng)定者對(duì)該關(guān)系進(jìn)行了探討 ,提出了新的 Rp0. 2 不確定度評(píng)定方法。 1 Rp0. 2的不確定度來(lái)源分析根據(jù) GB/ T 228 - 2002 規(guī)定的關(guān)于 Rp0. 2的計(jì)算方法 , Rp0. 2的不確定度來(lái)源應(yīng)包括 :規(guī)定非比例延伸載荷 Fp0. 2的確定、原始橫截面積的測(cè)量以及測(cè)量結(jié)果的修約。對(duì)于由 Fp0. 2引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量 u ( Fp0. 2 ) 主要包括 : 由試驗(yàn)機(jī)力值測(cè)量引入的不確定度 u1 ( Fp0. 2 ) 、試驗(yàn)機(jī)校準(zhǔn)引入的不確定度 u2 ( Fp0. 2 ) 、引伸計(jì)標(biāo)距引入的不確定度 u3 ( Fp0. 2 ) 、引伸計(jì)測(cè)量引入的不確定度 u4 ( Fp0. 2 ) 以及確定基準(zhǔn)線引入的不確定度 u5 ( Fp0. 2 ) 。對(duì)于原始橫截面積 S0 的測(cè)量引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量為 u( S0 ) 。由于 S0 是直徑 d 計(jì)算得到的 , u( S0 ) 的來(lái)源也就是 u( d) 的來(lái)源。橫截面積由下式計(jì)算 : S0 = 1 4 πd 2 按其相對(duì)變化量的關(guān)系有 : ΔS0 S0 = 2 Δd d 其標(biāo)準(zhǔn)不確定度為 : u( S0 ) = 2 u( d) d ×S0 對(duì)于由測(cè)量結(jié)果的修約引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度 , 按 GB/ T 228 - 2002 進(jìn)行修約 ,根據(jù)修約間隔半寬 , 按矩形分布進(jìn)行計(jì)算。 2 Rp0. 2標(biāo)準(zhǔn)不確定度的確定過(guò)程 2. 1 確定 Rp0. 2時(shí)存在的問(wèn)題目前國(guó)內(nèi)許多研究人員在確定 Rp0. 2 時(shí)存在一些問(wèn)題 ,主要就是由引伸計(jì)對(duì)力值帶來(lái)的不確定度的處 理。凌 霄[2 ] 在 確 定 u ( Fp0. 2 ) 時(shí) , 采 用 了 u1 ( Fp0. 2 ) , u2 ( Fp0. 2 ) , u3 ( Fp0. 2 ) , u4 ( Fp0. 2 ) 和u5 ( Fp0. 2 ) 的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度形式 ,在確定 u5 ( Fp0. 2 ) 時(shí)按照實(shí)際經(jīng)驗(yàn)認(rèn)為 u5rel ( Fp0. 2 ) = 0. 2/ 1. 732 = 0. 011 6。在將這些分量合成為 u( Fp0. 2 ) 時(shí)沒(méi)有提及靈敏度系數(shù)。鄧星臨[3 ]在確定 u( Fp0. 2 ) 時(shí)也是采用相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度的形式 ,同樣沒(méi)有提及靈敏度系數(shù) ,實(shí)際上zui終計(jì)算的由引伸計(jì)對(duì)力值帶來(lái)的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度為 0。由此看來(lái) ,國(guó)內(nèi)各研究人員對(duì)于引伸計(jì)對(duì)力值帶來(lái)的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度分歧較大 ,原因是在引伸計(jì)伸長(zhǎng)量、引伸計(jì)標(biāo)距和測(cè)得的規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度的力 Fp0. 2這三個(gè)量之間 ,沒(méi)有找到一個(gè)嚴(yán)格的數(shù)學(xué)關(guān)系。 2. 2 確定 Rp0. 2的新方法為了更好地確定 Rp0. 2的不確定度 ,需要在引伸計(jì)伸長(zhǎng)量、引伸計(jì)標(biāo)距和測(cè)得的規(guī)定非比例延伸載荷 Fp0. 2這三個(gè)量之間找到一個(gè)合理的數(shù)學(xué)關(guān)系式。提到關(guān)系式 ,研究人員很容易想到力2延伸曲線 ,因?yàn)?Fp0. 2正是從該曲線圖上得到的 ,而力2延伸曲線并沒(méi)有一個(gè)完整的數(shù)學(xué)表達(dá)式 ,這給 Rp0. 2 的不確定度評(píng)定造成障礙。但是可以從另一個(gè)角度考慮 ,以獲得這一數(shù)學(xué)表達(dá)式 ,這仍然要從力2延伸曲線入手進(jìn)行分析。根據(jù) GB/ T 228 - 2002 ,要計(jì)算 Rp0. 2 ,需在力2 延伸曲線圖上畫一條與曲線彈性直線段部分平行 , 且在延伸軸上與此直線段的距離等效于規(guī)定非比例伸長(zhǎng)率 0. 2 %的直線 ,此平行線與曲線的交截點(diǎn)就可給出相應(yīng)于所規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度的力。根據(jù) GB/ T 228 - 2002 對(duì) Fp0. 2 獲取的過(guò)程 ,在引伸計(jì)伸長(zhǎng)量、引伸計(jì)標(biāo)距和測(cè)得的規(guī)定非比例延伸載荷 Fp0. 2這三個(gè)量之間是存在數(shù)學(xué)關(guān)系式的 ,正是該數(shù)學(xué)關(guān)系定義出了 Fp0. 2 ,如下式所示 : Fp = K ×(ΔL - 0. 002 L0 ) (1) 式中 Fp ———規(guī)定非比例延伸載荷 ; K ———力2延伸曲線中直線段的斜率 ; ΔL ———引伸計(jì)位移 ,即引伸計(jì)的伸長(zhǎng)量 ; L0 ———引伸計(jì)標(biāo)距長(zhǎng)度。 Fp0. 2就是式(1) 的關(guān)系曲線與力2延伸曲線的交點(diǎn)。因此 ,可以將式(1) 作為由引伸計(jì)引入的規(guī)定非比例延伸載荷 Fp0. 2不確定度分量的數(shù)學(xué)模型。要獲得由引伸計(jì)引入的規(guī)定非比例延伸載荷 Fp0. 2的不確定度分量 ,需要先根據(jù)數(shù)學(xué)模型對(duì)輸入量求偏導(dǎo)數(shù) ,得到相應(yīng)的不確定度靈敏系數(shù)如下 : cK = ΔL - 0. 002 L0 (2) cΔL = K (3) cL 0 = - 0. 002 K (4) 式中 c K , cΔL , cL 0 ———分別為由 K,ΔL 和 L 0 引入的不確定度分量的靈敏度系數(shù)。由 K 引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度 u K ( Fp0. 2 ) 可以采用 A 類不確定度評(píng)定方法獲得 ,即在力2延伸曲線上對(duì)彈性直線段進(jìn)行多次線性擬合 ,求得斜率 K1 , K2 , …, K10 ,取 10 次的平均值作為 K 值 ,再按貝塞爾法 ·572 · 王 俊等 :金屬材料規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度測(cè)量結(jié)果不確定度評(píng)定計(jì)算 u K 。由ΔL 引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度即引伸計(jì)測(cè)量引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度 uΔL ( Fp0. 2 ) ,根據(jù)規(guī)定非比例延伸載荷測(cè)量所用引伸計(jì)的示值誤差半寬 ,按矩形分布求得。由 L0 引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度即引伸計(jì)標(biāo)距引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度 uL 0 ( Fp0. 2 ) ,根據(jù)規(guī)定非比例延伸載荷測(cè)量所用引伸計(jì)的標(biāo)距誤差半寬 ,按矩形分布求得。另外 ,ΔL 可以從力2延伸曲線上從交點(diǎn)的位置直接讀出。至此 由 上 可 得 出 u3 ( Fp0. 2 ) , u4 ( Fp0. 2 ) 和 u5 ( Fp0. 2 ) 的合成標(biāo)準(zhǔn)不確定度 ,即由引伸計(jì)引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度 uL ( Fp0. 2 ) 為 : uL ( Fp0. 2 ) = cL 0 2 u3 2 ( Fp0. 2 ) + cΔ L 2 u4 2 ( Fp0. 2 ) + c K 2 u5 2 ( Fp0. 2 ) (5) 由 Fp0. 2引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量 u( Fp0. 2 ) 可按下式計(jì)算 : u( Fp0. 2 ) = u 2 1 ( Fp0. 2 ) + u 2 2 ( Fp0. 2 ) + u 2 L ( Fp0. 2 ) (6) Rp0. 2的合成標(biāo)準(zhǔn)不確定度 uc ( Rp0. 2 ) 可按下式計(jì)算 : uc ( Rp0. 2 ) = c 2 Fp0. 2 u 2 ( Fp0. 2 ) + c 2 S 0 ,p0. 2 u 2 ( S0 ) + u 2 ( Rp0. 2 ,rou ) (7) 式中 cFp0. 2 ———Fp0. 2引入的不確定度 u ( Fp0. 2 ) 的靈敏度系數(shù) ; cS 0 ,p0. 2 ———原始 橫 截 面 積 引 入 的 不 確 定 度 u( S0 ) 的靈敏度系數(shù) ; u( Rp0. 2 ,rou ) ———由于修約引入的不確定度。 3 評(píng)定實(shí)例 3. 1 試驗(yàn)材料、設(shè)備及方法試驗(yàn)材料為 B T20 棒材 ,加工成一個(gè)直徑為 <5 mm ,標(biāo)距為 25 mm 的螺紋卡頭標(biāo)準(zhǔn)試樣。試驗(yàn)設(shè)備采用 Instron5569 電子材料試驗(yàn)機(jī) ,精度為 0. 5 級(jí) ,配有 Merlin 自動(dòng)測(cè)試系統(tǒng) ,數(shù)字顯示到 0. 01 N 。試驗(yàn)機(jī)的檢定是按照 JJ G 475 - 2008 進(jìn)行的 ,使用 0. 1 級(jí)標(biāo)準(zhǔn)測(cè)力儀 ,其不確定度為 0. 1 % ,擴(kuò)展系數(shù) k = 2。試驗(yàn)用引伸計(jì)標(biāo)距 L0 為 25 mm ,標(biāo)距相對(duì)誤差為 ±0. 5 % ,允許示值誤差為 ±0. 5 %。采用 1 級(jí)千分尺測(cè)量試樣直徑 d ,千分尺極限示值誤差為 ±0. 004 mm。試樣直徑的測(cè)量是按 GB/ T 228 - 2002 第 7 節(jié)及附錄 B 的規(guī)定進(jìn)行測(cè)定的 ,即在試樣平行部分標(biāo)距兩端及中間三處處于兩個(gè)相互垂直的方向上各測(cè)一次 ,取算術(shù)平均值 ,選用三個(gè)平均值中的zui小值作為一次測(cè)量的結(jié)果 ,共測(cè)量 10 次 ,結(jié)果見表 1。試驗(yàn)加載速率為 1 mm/ min。表 1 d 和 K的測(cè)量結(jié)果 Tab. 1 The measurement results of d and K 測(cè)量次數(shù) d/ mm K/ (N/ mm) 測(cè)量次數(shù) d/ mm K/ (N/ mm) 1 4. 984 84 604 7 4. 984 84 980 2 4. 985 84 170 8 4. 980 84 662 3 4. 980 84 888 9 4. 980 84 384 4 4. 985 84 830 10 4. 980 84 548 5 4. 982 85 001 平均值 4. 982 84 641. 6 6 4. 983 84 349 標(biāo)準(zhǔn)差 0. 002 2 283. 8 3. 2 數(shù)學(xué)模型規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度 Rp0. 2的數(shù)學(xué)模型為 : Rp0. 2 = Fp0. 2 S0 (8) 3. 3 不確定度評(píng)定 3. 3. 1 力2延伸曲線分析圖 1 為試驗(yàn)所得的力2延伸曲線。首先對(duì)曲線的直線段不同區(qū)間分別進(jìn)行線性擬合 ,即在力2延伸曲線上對(duì)彈性直線段進(jìn)行多次線性擬合 ,求得斜率 K1 , K2 , …, K10 ,取 10 次的平均值作為 K 值 , 10 次擬合 得 到 的 斜 率 K 見 表 1 , K 的 標(biāo) 準(zhǔn) 偏 差 為 283. 8 N/ mm ,試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)差為 89. 7 N/ mm。圖 1 力2延伸曲線 Fig. 1 Force2extension curve 由于試驗(yàn)機(jī)采集的力2延伸曲線實(shí)際上是由一系列斷續(xù)的數(shù)據(jù)點(diǎn)構(gòu)成 , Fp0. 2的偏置直線與力2延伸曲線的交點(diǎn)位置可能沒(méi)有數(shù)據(jù)點(diǎn) ,因此可以采用插值法處理 ,即取交點(diǎn)兩側(cè)zui近的數(shù)據(jù)點(diǎn)連成直線 ,計(jì) ·573 · 王 俊等 :金屬材料規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度測(cè)量結(jié)果不確定度評(píng)定算此直線與偏置直線的交點(diǎn) ,以此交點(diǎn)作為 Fp0. 2 的偏置直線與力2延伸曲線的交點(diǎn)。在該實(shí)例中偏置直線兩側(cè)zui近的數(shù)據(jù)點(diǎn)為 A ( 0. 263 372 7 , 18 533. 52 ) , B ( 0. 272 367 , 18 591. 66 ) , 經(jīng) 過(guò) 擬 合 直 線 計(jì) 算 得 交 點(diǎn) 為 C (0. 269 427 , 18 572. 65) 。即取規(guī)定非比例載荷 Fp0. 2為 18 572. 65 N 。 3. 3. 2 規(guī)定非比例載荷 Fp0. 2的不確定度 u( Fp0. 2 ) 3. 3. 2. 1 試 驗(yàn) 機(jī) 力 值 測(cè) 量 引 入 的 不 確 定 度 u1 ( Fp0. 2 ) 試驗(yàn)采用的 Instron5569 電子材料試驗(yàn)機(jī)的精度為 0. 5 級(jí) ,按均勻分布 ,試驗(yàn)機(jī)力值測(cè)量引入的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度為 : u1 ,rel ( Fp0. 2 ) = 0. 5 % 3 = 0. 002 887 ; u1 ( Fp0. 2 ) = 18 572. 65 ×0. 002 887 = 53. 61 N 。 3. 3. 2. 2 試 驗(yàn) 機(jī) 校 準(zhǔn) 引 入 的 標(biāo) 準(zhǔn) 不 確 定 度 u2 ( Fp0. 2 ) 校準(zhǔn)測(cè)力儀的不確定度為 0. 1 % ,置信因子為 2 ,由此引入的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度為 : u2 ,rel ( Fp0. 2 ) = 0. 1 % 2 = 0. 000 5 ; u2 ( Fp0. 2 ) = 18 572. 65 ×0. 000 5 = 9. 29 N 。 3. 3. 2. 3 由引伸計(jì)引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度 uL ( Fp0. 2 ) 以式(1) 為數(shù)學(xué)模型 ,根據(jù)力2延伸曲線分析得出 : K = 84 641. 6 N/ mm ,ΔL = 0. 269 427 mm。由于 L0 為 25 mm ,各不確定度分量的靈敏度系數(shù)為 : cK = 0. 219 427 mm , cΔL = 84 641. 6 N/ mm , cL 0 = - 169. 28 N/ mm。根據(jù)規(guī)定非比例延伸力測(cè)量所用引伸計(jì)標(biāo)距誤差半寬 ,按矩形分布求得引伸計(jì)標(biāo)距引入的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度為 : u3 ,rel ( Fp0. 2 ) = 0. 5 % 3 = 0. 002 887 ;引伸計(jì)標(biāo)距引入的不確定度為 : u3 ( Fp0. 2 ) = 25 × 0. 002 887 = 0. 072 175 mm。根據(jù)所用引伸計(jì)示值誤差半寬 ,按矩形分布求得引 伸 計(jì) 測(cè) 量 引 入 的 相 對(duì) 標(biāo) 準(zhǔn) 不 確 定 度 為 : u4 ,rel ( Fp0. 2 ) = 0. 5 % 3 = 0. 002 887 ;引伸計(jì)測(cè)量引入的不確定度為 : u4 ( Fp0. 2 ) = ΔL ×u4 ,rel ( Fp0. 2 ) = 0. 000 778 mm?；鶞?zhǔn)線引入的不確定度 u5 ( Fp0. 2 ) 為 K 的試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)差 ,即 u5 ( Fp0. 2 ) = 89. 7 N/ mm。由引伸計(jì)引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度 uL ( Fp0. 2 ) ,即 u3 ( Fp0. 2 ) , u4 ( Fp0. 2 ) 和 u5 ( Fp0. 2 ) 的合成標(biāo)準(zhǔn)不確定度 ,按式 (5) 計(jì)算得 : uL ( Fp0. 2 ) = [ ( - 169. 28) 2 × 0. 072 175 2 + 84 641. 6 2 ×0. 002 887 2 + 0. 219 427 2 ×89. 7 2 ] 1/ 2 = 69. 8 N 。由 Fp0. 2引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量 u( Fp0. 2 ) 可按式(6) 計(jì)算得 : u ( Fp0. 2 ) = 53. 61 2 + 9. 29 2 + 69. 8 2 = 88. 5 N 。 3. 3. 3 原始橫截面積 S0 的標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量 u( S0 ) 要得到 u( S0 ) ,首先要求得到試樣原始直徑測(cè)量所引起的不確定度分量 u( d) 。以 10 次直徑測(cè)量結(jié)果的平均值作為試樣原始直徑的zui終測(cè)量結(jié)果 , 由直徑測(cè)量重復(fù)性帶來(lái)的不確定度為 : u1 ( d) = 0. 002 2 10 = 0. 000 7 mm。由量具本身的測(cè)量誤差引入的不確定度為 : u2 ( d) = 0. 004 3 = 0. 002 3 mm。試樣原始直徑測(cè)量所引起的不確定度分量為 : u( d) = u 2 1 ( d) + u 2 2 ( d) = 0. 002 4 mm。原始橫截面積 S0 的標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量為 : u( S0 ) = 2 u( d) d ×S0 = 2 × 0. 002 4 4. 982 ×π×( 4. 982 2 ) 2 = 0. 018 8 mm 2 。 3. 3. 4 由修約引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度 u( Rp0. 2 ,rou ) 規(guī) 定 非 比 例 延 伸 強(qiáng) 度 為 : Rp0. 2 = Fp0. 2 S0 = 18 572. 65 19. 49 = 952. 9≈955 MPa。由修約引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度為 : u ( Rp0. 2 ,rou ) = 5/ 2 3 = 1. 4 MPa。 3. 3. 5 規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度 Rp0. 2的標(biāo)準(zhǔn)不確定度 u( Rp0. 2 ) 由 Fp0. 2引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量 u( Fp0. 2 ) 的靈敏度系數(shù)為 : cFp0. 2 = 5 Rp0. 2 5 Fp0. 2 = 1 S0 = 0. 051 3 mm - 2 。原始橫截面積標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量 u ( S0 ) 的不確定度 靈 敏 系 數(shù) 為 : cS 0 ,p0. 2 = 5 Rp0. 2 5S0 = - Fp0. 2 S 2 0 = - 18 572. 65 19. 49 2 = - 48. 89 N/ mm 4 。 Rp0. 2的合成標(biāo)準(zhǔn)不確定度 uc ( Rp0. 2 ) 可按式 (7) 計(jì)算 : uc ( Rp0. 2 ) = [ (0. 051 3 ×88. 5) 2 + ( - 48. 89 × 0. 018 8) 2 + 1. 4 2 ] 1/ 2 = 4. 84 MPa。 (下轉(zhuǎn)第 610 頁(yè)) ·574 · 申 鵬等 :0Cr18Ni9 不銹鋼熱軋卷分層原因分析氏體和少量鐵素體 ,并且奧氏體組織比較細(xì)小 ,有別于正常軋制時(shí)的熱軋組織。正常軋制時(shí)熱軋組織應(yīng)為變形奧氏體 ,呈帶狀分布 ,但由于該鋼板在軋制過(guò)程中發(fā)現(xiàn)分層缺陷后 ,為了減少分層部位對(duì)軋輥的損傷 ,進(jìn)行了停機(jī)處理 ,此時(shí)鋼板的溫度在 900 ℃以上 ,停機(jī)時(shí)間在 30 min 左右 ,因此變形奧氏體組織經(jīng)過(guò)這樣的低溫?zé)崽幚砗?,由變形帶狀?yuàn)W氏體組織轉(zhuǎn)變?yōu)榧?xì)小奧氏體組織。但組織中鐵素體含量比較少 ,所以也不是引起分層的主要原因。從電子探針?lè)治鼋Y(jié)果可以看出 ,鋼板局部存在著大量的氧化物夾雜物 ,夾雜物沿軋制方向呈鏈狀分布 ,這些夾雜物的存在會(huì)使鋼板內(nèi)部的強(qiáng)度降低。在軋制過(guò)程中 ,由于鋼板受到剪切力的作用 ,微裂紋優(yōu)先在有夾雜物的部位產(chǎn)生 ,并且沿夾雜物與鋼基體的界面擴(kuò)展 ,zui終導(dǎo)致分層的產(chǎn)生[3 ] 。為查找氧化物夾雜物的來(lái)源 ,筆者對(duì)該爐鋼的冶煉工藝進(jìn)行了調(diào)查 ,起初懷疑是由于精煉階段的攪拌時(shí)間不足 , 導(dǎo)致夾雜物不能上浮。如果夾雜物來(lái)源于精煉階段 ,其成分應(yīng)該還含有大量的硅和鈣元素 ,但電子探針結(jié)果顯示 ,夾雜物中硅含量較少 ,沒(méi)有檢測(cè)到鈣元素 ,所以排除了氧化物夾雜物來(lái)源于精煉階段。隨后對(duì)連鑄過(guò)程進(jìn)行了調(diào)查 ,發(fā)現(xiàn)鋼液在從中間包流入結(jié)晶器的過(guò)程中 ,偶爾會(huì)出現(xiàn)保護(hù)渣不能*覆蓋的現(xiàn)象 ,引起了鋼液的飛濺 ,從而導(dǎo)致鋼液的氧化 ,氧化物未能及時(shí)上浮 ,從而流入結(jié)晶器 ,在鑄坯中形成夾雜物。 3 結(jié)論鋼板中存在大量鉻和鐵的氧化物的夾雜物 ,是造成分層的主要原因 ,此夾雜物來(lái)源于連鑄過(guò)程。為了避免鋼板分層現(xiàn)象的產(chǎn)生 ,應(yīng)加強(qiáng)連鑄中間包保護(hù)渣操作的管理 ,防止鋼液的飛濺 ,避免大量氧化物夾雜物的產(chǎn)生。1. 結(jié)果不確定度評(píng)定 2. 金屬材料抗拉強(qiáng)度測(cè)量不確定度評(píng)定 3. 金屬材料下屈服強(qiáng)度測(cè)量結(jié)果不確定度評(píng)定 4. 冷軋不銹鋼板規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度R_(p0.2)測(cè)量結(jié)果的不確定度的評(píng)定 5. Excel在金屬材料抗拉強(qiáng)度測(cè)量結(jié)果不確定度評(píng)定中的應(yīng)用 6. 金屬材料0.2%規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度試驗(yàn)方法分析 7. 金屬材料抗拉強(qiáng)度的測(cè)量結(jié)果不確定度評(píng)定 8. C95套管規(guī)定總延伸強(qiáng)度測(cè)量結(jié)果不確定度評(píng)定 9. 預(yù)應(yīng)力鋼絞線規(guī)定非比例延伸力測(cè)定的不確定度評(píng)定 10. 金屬材料規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度R_(p0.2)測(cè)量結(jié)果的不確定度評(píng)定