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GH4169無縫管生產(chǎn)Inconel/哈氏合金管道

無錫國勁合金*生產(chǎn)銷售G3039、Alloy20、NS142、G3536、C-276、904L、G4169、Incoloy926、Inconel725、、InconelX-750、2205、1.4529、G3128、Incoloy925、724L、AL-6X、2507、G4180、S34700、S30815、725LN、Monel400、Inconel617圓鋼、盤圓、線材、鍛件、無縫管、板材等產(chǎn)品。

2)通過試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),帶螺栓連接型和焊接型鑄鋼連接件的支撐構(gòu)件均具有良好的耗能性能,其中加勁肋寬厚比,耗能板寬厚比,軸力比和耗能段長度是影響試件抗震性能的重要參數(shù)。3)通過有限元分析和試驗(yàn)研究,采用鑄鋼件作為梁柱節(jié)點(diǎn)的剛性連接件,由于受到延性鑄鋼件耗能段的保護(hù),緩解了剛性連接件的應(yīng)力分布,降低了脆性破壞的概率。4)有限元分析鑄鋼連接件的破壞模式和試驗(yàn)結(jié)果對比相吻合,驗(yàn)證了用有限元去模擬試驗(yàn)具有一定的可靠性。

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與傳統(tǒng)的砂型鑄造方法相比,本項(xiàng)目所提的合金鑄件成型工藝將制模、造型、起模、修型、烘干(并行實(shí)施的制芯盒、制芯、涂料、烘干)、下芯、合箱等工序由3D打印鑄造型殼工藝所代替,顯著地縮短了合金鑄件的生產(chǎn)流程,可以有效地提高合金鑄件的生產(chǎn)效率和成型質(zhì)量,降低生產(chǎn)成本,是對FDM3D打印技術(shù)在精密鑄造工業(yè)領(lǐng)域應(yīng)用的一種有益探索。鋁具有優(yōu)良的物理化學(xué)性能,廣泛用于建材、產(chǎn)品包裝、汽車、軍事工業(yè)和航空航天工業(yè)。但是廢舊鋁制品在回收的過程中,各種牌號(hào)的鋁合金相互混雜,導(dǎo)致在重熔的過程中參入其他雜質(zhì)元素,其中鐵雜質(zhì)在使用中不斷累積,嚴(yán)重影響了鋁合金的使用性能。

合金經(jīng)過500℃/4 h+535℃/4 h的雙級固溶處理工藝,Mg5(Gd0.2Nd0.8)共晶相基本全部消失,沒有過燒。固溶態(tài)合金的力學(xué)性能為:抗拉強(qiáng)度206 MPa,屈服強(qiáng)度110 MPa,延伸率11.1%。固溶處理后,兩種稀土元素產(chǎn)生的固溶強(qiáng)化效果,與共晶相消失造成的弱化效果基本抵消。固溶處理會(huì)消除熱應(yīng)力、降低溶質(zhì)元素偏析程度并形成單1的α-Mg相,使合金組織更加均勻且減少了裂紋源,延伸率比原始鑄態(tài)合金提高約*。(3)合金表現(xiàn)出了較高的時(shí)效硬化能力,硬度值由固溶態(tài)的66.2 HV提高到了峰時(shí)效態(tài)的99.2 HV,提高了約50%,終確定合金的峰時(shí)效熱處理制度為500℃/4 h+535℃/4 h+100℃/24 h+200℃/24 h。該析出相為盤狀結(jié)構(gòu)的β1相,晶體結(jié)構(gòu)為fcc,晶格常數(shù)為0.79 nm,化學(xué)式為Mg3(GdxNdy),很可能是Mg3Gd相和Mg3Nd相的無限固溶體。該析出相的慣析面為基體的{10-10}柱面,與基體的位向關(guān)系為(-112)p//(10-10)m,[110]p//[0001]m。峰時(shí)效態(tài)合金的力學(xué)性能為:抗拉強(qiáng)度289 MPa,屈服強(qiáng)度138 MPa,延伸率5.3%。{10-10}柱面析出的盤狀β1相對合金的強(qiáng)化效果明顯,但顯著降低了合金的延伸率。

GH4169光圓、GH4169盤圓、GH4169棒材

GH4169無縫管生產(chǎn)Inconel/哈氏合金管道所設(shè)計(jì)的新型鑄鋼制動(dòng)盤在初速度為300km/h的工況下一次緊急制動(dòng)的盤面高溫度為333.343℃,相對應(yīng)的盤面應(yīng)力為210MPa,溫度場與應(yīng)力場的變化趨勢基本*。(3)在不改變制動(dòng)盤散熱筋的情況下,僅對制動(dòng)盤的厚度進(jìn)行仿真分析,對制動(dòng)盤盤面的網(wǎng)格進(jìn)行重新劃分,但不改變網(wǎng)格的數(shù)量。導(dǎo)入ANSYS中進(jìn)行仿真計(jì)算,每減小0.5mm進(jìn)行一次計(jì)算,減小4mm共九組數(shù)據(jù)。仿真結(jié)果顯示:制動(dòng)盤摩擦環(huán)厚度在制動(dòng)初期對其溫度場和應(yīng)力場的影響并不大。

GH4169無縫管生產(chǎn)Inconel/哈氏合金管道后,進(jìn)行了現(xiàn)場工藝試驗(yàn),制備了圓柱形的鹽芯,并在壓鑄現(xiàn)場進(jìn)行試驗(yàn)。結(jié)果表明鹽芯的強(qiáng)度足夠高,形成的內(nèi)腔表面光潔,尺寸精確,水溶時(shí)間較短,取得了預(yù)期的工藝效果。Al-Cu-Mg合金因具有高比強(qiáng)度和較低的成本,在軌道運(yùn)輸輕量化中被廣泛應(yīng)用。但結(jié)晶溫度范圍較寬和凝固收縮系數(shù)較大,使Al-Cu-Mg合金在常規(guī)鑄造中易產(chǎn)生縮松、熱裂等缺陷。本文采用凝固過程直接加壓的方式制備了Al-4.4Cu-1.5Mg-0.15Zr-0.4La合金,研究了不同壓力、澆注溫度、模具預(yù)熱溫度等擠壓工藝參數(shù)及熱處理對合金組織與性能的影響,以期改善微觀組織,提高力學(xué)性能,尋求的制備工藝。

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GH4169鍛圓、GH4169鍛環(huán)、GH4169鍛方

GH4169無縫管生產(chǎn)Inconel/哈氏合金管道本文通過調(diào)查以及檢測分析可以得到以下結(jié)論:(1)4段銅冷卻壁中共燒毀18塊,水管斷裂125根,總體來講S段的破損狀況比B段情況更加嚴(yán)重。B1、B2段主要以熱面磨損為主,平均磨損量為20.47mm,大磨損57.60mm,小磨損1mm。S1、S2段主要存在冷卻壁主體變形和水管斷裂的問題。其中,S段平均形變量為72.36mm,大變形332mm,小變形量為6mm。(2)造成銅冷卻壁破損的主要原因是冷卻水水質(zhì)較差導(dǎo)致水管嚴(yán)重結(jié)垢進(jìn)而使冷卻壁傳熱能力降低,應(yīng)采用軟水密閉系統(tǒng)來改善冷卻水質(zhì);S1、S2段冷卻壁自身長度過長和自身冷卻能力較差(其F2/F1只有0.7)也是其彎曲變形和水管斷裂的重要原因;高溫爐料的摩擦直接導(dǎo)致B1、B2段冷卻壁熱面嚴(yán)重磨損。首先,對STMMA和EPS的兩種材料進(jìn)行燃燒試驗(yàn),并對熱失重分析、差熱分析、粒徑分布大小和揮發(fā)性分析等物理性能進(jìn)行測試分析。研究結(jié)果表明,在同一燃燒時(shí)間或同一溫度下,相對于EPS,STMMA的殘余率較少;相對于EPS,STMMA珠粒的比表面積較大,且STMMA的表面積平均粒徑和體積平均粒徑都較小,STMMA在氣化分解過程中吸收鐵水的熱量比EPS都要少。其次,利用STMMA珠粒進(jìn)行板材工藝試驗(yàn)制備STMMA板材,采用了掃描電鏡和電子*試驗(yàn)機(jī)分別對板材原材料進(jìn)行形貌分析和板材力學(xué)性能測試分析,并對板材成型工藝參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化,考察了預(yù)真空壓力、穿透Ⅰ壓力、穿透Ⅱ壓力和冷卻時(shí)間四個(gè)因素對其拉伸強(qiáng)度、彈性模量、抗彎強(qiáng)度和壓縮強(qiáng)度性能的影響。

GH4169再結(jié)晶弱化（1010）織構(gòu),使再結(jié)晶晶粒的（0001）基面以及<112—0>滑移方向趨向平行于擠壓方向;合金沿?cái)D壓方向受拉應(yīng)力時(shí),再結(jié)晶晶粒基面滑移系具有較大的施密特因子。增加合金化元素含量或提高擠壓溫度可促進(jìn)再結(jié)晶,降低合金的拉伸屈服強(qiáng)度;反之可有效提高合金的拉伸屈服強(qiáng)度。Mg-x Al-y Sn-0.3Mn（x=y=1,3）合金綜合性能較優(yōu)異（屈服強(qiáng)度>200 MPa、延伸率20%）③在*再結(jié)晶的擠壓態(tài)Mg-x Al-y Sn-0.3Mn（x=6、9,y=1、3、5）合金中,第二相（Mg17Al12、Mg2Sn）在熱擠壓過程中動(dòng)態(tài)析出,有效阻礙再結(jié)晶晶粒長大,使成分、擠壓溫度對再結(jié)晶晶粒尺寸的影響變小;固溶強(qiáng)化、第二相強(qiáng)化是合金主要的強(qiáng)化機(jī)制。增加合金化元素含量或提高擠壓溫度可有效提高合金的拉伸屈服強(qiáng)度;Mg-9Al-y Sn-0.3Mn（y=1,3,5）合金具有較高的屈服強(qiáng)度（>280 MPa）。④在擠壓態(tài)Mg-Al-Sn-Mn合金中,分別研究了Al8Mn5、Mg2Sn、Mg17Al12與Mg基體的位向關(guān)系。

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GH4169

“草書體"型合金3C2N在950℃高溫保載LCF和600-950℃高溫保載OP-TMF條件下疲勞行為和損傷機(jī)制的研究結(jié)果表明:拉伸保載和壓縮保載均會(huì)降低LCF壽命,OP-TMF壽命與高溫壓縮保載時(shí)間的對數(shù)呈線性單調(diào)遞減的關(guān)系。拉伸保載顯著提高枝晶間和晶界的蠕變損傷,促進(jìn)蠕變孔洞或裂紋的形成;壓縮保載會(huì)加劇表面氧化層開裂,從而促進(jìn)裂紋萌生。在OP-TMF條件下,高溫壓縮保載還會(huì)造成枝晶間局部區(qū)域的應(yīng)變不均勻性大幅提高,導(dǎo)致枝晶間區(qū)域易成為疲勞裂紋擴(kuò)展路徑。

本文主要研究7050鋁合金半固態(tài)壓鑄產(chǎn)生的熱裂、縮孔及宏觀偏析缺陷的控制方法,消除其鑄造缺陷,對良好鑄件進(jìn)行不同熱處理態(tài)的組織及性能研究。主要研究成果如下:通過熱裂的影響因素研究得出控制熱裂缺陷的工藝參數(shù)包括:較高增壓壓力(≥90MPa),較高模具溫度(≥230℃),適量脫模劑噴涂量,較高內(nèi)澆口速度,較低固相分?jǐn)?shù)(0.3-0.5),適當(dāng)?shù)木Я＜?xì)化(0.03%-0.06%Ti)。各影響因素控制原因?yàn)?增壓壓力、固相分?jǐn)?shù)主要增強(qiáng)補(bǔ)縮過程;模具溫度、噴涂量、內(nèi)澆口速度減小熱應(yīng)力應(yīng)變以及增強(qiáng)補(bǔ)縮;適當(dāng)晶粒細(xì)化減小熱應(yīng)力應(yīng)變而減少熱裂,而過度晶粒細(xì)化則補(bǔ)縮不足加重?zé)崃选?/p>

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采用同步輻射X射線技術(shù)三維重構(gòu)了高Fe含量Al-5.0Cu-0.6Mn合金中孔洞的形貌特征。合金中的孔洞主要有等軸狀相互連通的收縮凝固孔洞和近球狀的氫氣孔?？锥吹那蛐味戎饕植荚?.4-1.0之間,等效直徑分布在10-20μm之間,其球形度與等效直徑遵循冪函數(shù)關(guān)系。1.0Fe合金中孔洞的平均曲率正值比0.5Fe合金的多,且收縮凝固孔洞平均曲率正值較高的部分與共晶反應(yīng)接觸,而平均曲率負(fù)值較高的部分與鋁枝晶*接觸。（8）對超聲壓力復(fù)合場下高Fe、Si含量Al-5.0Cu-0.6Mn合金進(jìn)行了微觀組織的三維重構(gòu),從三維角度更全面地說明了超聲壓力復(fù)合作用可以明顯地細(xì)化合金中的富鐵相（α-Fe）和Al2Cu,抑制合金中的孔洞,使合金中的組織更加細(xì)小和分布更加均勻。Al-Si-Mg鑄造合金具有鑄造流動(dòng)性好、氣密性好、比強(qiáng)度高、耐腐蝕性高、抗疲勞性好等優(yōu)點(diǎn)。

(4)為進(jìn)一步驗(yàn)證仿真結(jié)果的準(zhǔn)確性,對鑄造過程進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。結(jié)果表明:鑄件的表面質(zhì)量得到了提高,經(jīng)過探傷檢測,內(nèi)部無裂紋、縮孔等缺陷,內(nèi)在質(zhì)量良好。實(shí)驗(yàn)結(jié)果和模擬結(jié)果基本*,制動(dòng)盤工藝方案的改進(jìn)是有效的。本文的研究結(jié)果可以為制動(dòng)盤的鑄造過程提供參考和補(bǔ)充。在銅管水平連鑄時(shí),為延長鑄造時(shí)間,提高殘液的利用率,德國工程師將保溫爐劃分成三個(gè)腔,分別為進(jìn)料腔、加壓腔和鑄造腔。三個(gè)腔室的底部是聯(lián)通的,對加壓腔通入高壓氮?dú)?通過控制氮?dú)鈮毫Φ拇笮?來調(diào)節(jié)其余兩腔的液位。

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研究了不同F(xiàn)e含量Al-5.0Cu-0.6Mn合金的高溫力學(xué)性能。隨著拉伸溫度的升高，不同F(xiàn)e含量Al-5.0Cu-0.6Mn合金的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度都顯著地降低，而伸長率都顯著地增大。隨著Fe含量增大，合金的抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度都顯著降低。隨著壓力的增大，各合金的力學(xué)性能都得到了一定程度的提升，尤其是合金的伸長率。然而隨著溫度的升高，擠壓壓力對合金強(qiáng)度的提升變得不明顯。研究了不同Mn/Fe比對Al-5.0Cu-0.5Fe合金組織和力學(xué)性能的影響。鑄態(tài)Al-5.0Cu-0.5Fe合金中的富鐵相包括漢字狀的AlmFe,-Fe, Al6(FeMn),以及針狀的-Fe。對于重力鑄造合金，當(dāng)Mn/Fe比為1.6時(shí)，鑄態(tài)合金獲得的綜合力學(xué)性能，這主要是由于所有針狀β-Fe都轉(zhuǎn)變成為了漢字狀-Fe，鑄造缺陷少。對于擠壓鑄造合金，Mn/Fe比僅需0.8，所有針狀β-Fe都轉(zhuǎn)變成為了漢字狀-Fe。合金經(jīng)過T5熱處理后，漢字狀的AlmFe,-Fe和Al6(FeMn)相轉(zhuǎn)變成了一種新的漢字狀的富鐵相(CuFe)。

建立數(shù)學(xué)模型對方坯凝固過程中心疏松的形成進(jìn)行了分析預(yù)測。結(jié)果表明,在本文研究工況下,鑄坯中心宏觀疏松尺寸可達(dá)2.52mm。在此基礎(chǔ)上,開展工業(yè)實(shí)驗(yàn),系統(tǒng)研究了凝固末端重壓下技術(shù)對方坯中心疏松的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,凝固末端重壓下可以顯著地改善鑄坯中心疏松,大壓下量和高中心固相率均有助于中心疏松的改善,并且改善效果明顯優(yōu)于輕壓下技術(shù)。針對本文的實(shí)驗(yàn)鑄機(jī)和鋼種,在中心固相率0.7以后的位置實(shí)施10mm以上的壓下量可以將方坯疏松度值由1.5降至0.5以下。