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企業(yè)多年來始終堅持“誠實守信"，“"為宗旨，科學(xué)，科技創(chuàng)新。不斷強化，使企業(yè)做精做強，我公司在上海大學(xué)新材料研究所，西安有金屬研究院，蘭州理大學(xué)新材料研究所等科研專家指導(dǎo)下，不斷研制新材料，引進新藝，為我國石化、鋼鐵、冶金、化、建材、造紙等行業(yè)提供“好"“優(yōu)"“精"的產(chǎn)品。熱忱歡迎客戶光臨指導(dǎo)，洽談業(yè)務(wù)，共同發(fā)展。公司面積30畝，目前擁有3條生產(chǎn)線，另在開拓2條新的生產(chǎn)線，年生產(chǎn)能力00噸，產(chǎn)品過硬，生產(chǎn)產(chǎn)品廣泛適用于冶金礦山、建材、電力、建筑、機械、國防、船舶、鐵道、煤炭、化及石化等眾多行業(yè)。

國勁合金*經(jīng)營：ZGCr25Ni2Mo2WVCuRe、ZG40CrNiRe、ZG35Cr28Ni48W5、BTMCr12-DT、BTMCr12-GT、Co40、ZG40CrMnMoNiSiRe、ZG40Cr25Ni20、ZG33Cr13Ni4Re、ZG35Cr26Ni12、ZG30CrMnSi、ZG30Cr26Ni5、ZGCr25MoRe、ZG30Cr18Mn12Si2N、ZGCr34、ZGCr26Ni12、ZGCrMn10MoSiVRe、ZG40Cr25Ni6MoWVCuRe等材質(zhì)。

隨著我國建筑業(yè)化的不斷推進,鋼結(jié)構(gòu)建筑的優(yōu)勢日趨顯現(xiàn),在建筑結(jié)構(gòu)中所占重也日漸。不銹鋼結(jié)構(gòu)作為鋼結(jié)構(gòu)的一個分支,因其良好的防腐性能和的表觀性,越來越受到當(dāng)今建筑師和結(jié)構(gòu)程師的青睞。然而,建筑火災(zāi)作為人類自然災(zāi)害之一,近年來發(fā)生,火災(zāi)作用下建筑結(jié)構(gòu)的性正面臨著的挑戰(zhàn)。不銹鋼結(jié)構(gòu)作為新型建筑材料結(jié)構(gòu),為了獲取良好的外觀效果,往往不采用任何防火保護措施,其在火災(zāi)作用下的行為反應(yīng)和受力性能顯得尤為重要。

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依照ISO9001-2000，我廠于2003年通過了認(rèn)證，建立健全了保證體系。生產(chǎn)的產(chǎn)品具有可靠的保證，深受用戶的信賴和好評。我們的經(jīng)營理念是：“更好的產(chǎn)品，更具競爭力的價格，更及時的交貨日期"。我們將一如既往的奉行我們的企業(yè)理念，著力追求，再創(chuàng)輝煌業(yè)績。熱忱歡迎各界朋友、新老客戶的惠顧，攜手合作！我們將在風(fēng)景如畫的江南水鄉(xiāng)———太湖之濱，恭候您的光臨，讓我們相遇無錫！公司常年生產(chǎn)材質(zhì)：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材質(zhì)。

通過成分了核電主設(shè)備使用要求的鎳基合金焊絲。為了研究激光噴丸IN718鎳基合金的高溫晶粒演變規(guī)律及其高溫析出相,本文開展了不同功率密度的激光噴丸強化試驗,并對激光噴丸試樣進行高溫保持試驗,對分析了不同溫度和激光功率密度作用下試樣的顯微硬度。此外,通過掃描電子顯微鏡(SEM)觀測了試樣的晶粒形貌,并采用能譜儀(EDS)對IN718合金的高溫析出相進行分析。研究結(jié)果表明,高溫保持冷卻后試樣的顯微硬度值高于常溫,且在700℃下激光噴丸試樣表層顯微硬度高達到348V;激光噴丸試樣晶粒尺寸由原始的45μm減小到20～30μm,而在高溫保持后晶粒尺寸增長到35μm左右;隨著溫度上升,IN718材料內(nèi)部δ析出相逐漸增多,同時伴有TiN析出。

熱力學(xué)相計算亦證實了點狀偏析區(qū)較正常組織區(qū)域更容易生成η相、M3B2和MC。熱處理后,與正常組織區(qū)域相,點狀偏析中仍存在板條狀η相,一次γ′相的尺寸和數(shù)量明顯,二次γ′相尺寸和形貌基本相同但數(shù)量。分析發(fā)現(xiàn),由于點狀偏析區(qū)的成分變化使得γ′相回溶溫度升高,鍛造中γ′相阻礙再結(jié)晶長大,點狀偏析區(qū)晶粒尺寸小于正常組織區(qū)域。采取前道次冶煉精細(xì)化控制、釋放電極殘余應(yīng)力、適度真空自耗重熔熔化速率、加強真空自耗重熔冷卻等措施,可以有效點狀偏析的形成傾向。

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此外高鉻鋼C量高時，高溫發(fā)生α→γ轉(zhuǎn)變，而γ相對高溫晶粒長大不，因此高鉻耐熱鋼韌性隨C量出現(xiàn)*值，為兼顧鋼的耐磨性和韌性，將C含量控制在1．0％～2．2％。Cr是高鉻鑄鋼中主要的合金元素，高鉻鑄鋼之所以有較高的耐熱性能，主要是Cr的加入使合金外表層在高溫作用下能生成一層致密的Cr2O3保護層，或延緩了合金的氧化由外部氧化轉(zhuǎn)向內(nèi)部氧化。在高溫況下，由于受應(yīng)力等的作用，使氧化膜及下表層產(chǎn)生裂紋，裂紋的出現(xiàn)為合金的內(nèi)部氧化提供了供氧通道。

介紹了Co-Ni-Al復(fù)合黏結(jié)相在硬質(zhì)合金中的應(yīng)用背景;簡述了Co基高溫合金新研究成果和有序相沉淀強化黏結(jié)相硬質(zhì)合金的性能點;分析了集成計算材料程在Co-Ni-Al復(fù)合黏結(jié)相上的應(yīng)用;總結(jié)了WC-CoNi-Al硬質(zhì)合金在制備、顯微結(jié)構(gòu)表征及性能研究上的進展情況。研究表明:Co-Ni-Al復(fù)合黏結(jié)相成分對合金的固-液界面能及液相形核驅(qū)動力具有明顯的影響,相應(yīng)地,也影響到黏結(jié)相晶粒大小和WC晶粒形貌,終這些因素影響合金的性能。

根據(jù)合金抗氧化性的不同，處理溫度和時間不同，以避免氧化膜過厚影響反光效果。處理溫度高時，時間可相應(yīng)；處理溫度低時，時間可相應(yīng)，以保證析出相表面的氧化膜厚度適中。使用本發(fā)明提供的Les相和碳化物相的區(qū)別時，在金相顯微鏡觀察到的效果，如圖1所示，Les相呈棕黃(低溫短時)或紅褐(高溫長時)，而碳化物相表面出現(xiàn)類似油膜狀光澤，且該相周圍常出現(xiàn)類似層狀的點。本發(fā)明提供的高Nb鐵鎳基高溫合金中Les相和碳化物相的區(qū)別，其優(yōu)點在于僅通過普通金相顯微鏡即可對析出相的鑒別，便于廠實際操作，簡單實用，成本低廉。

對例5本發(fā)明的一個實施的用度耐腐蝕鎳基高溫合金，其征在于以百分計算為：Co20.8、Cr16.8、Mo7.8、W4.8、Ta2.8、Al3.8、Ti2.4、Re1.9、Nb1.6、Mn0.2、Si0.15、C0.08、Zr0.02、B0.0015、Y0.05、Fe7、f0.20、Mg0.1，余量由Ni和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。制備步驟如下：(1)真空感應(yīng)熔煉按所述合金化學(xué)成分配進行配料，加入真空感應(yīng)熔煉爐中進行熔煉，熔煉分布進行熔化、精煉、降溫、合金化及澆注；在熔化步驟中，選取Co為80％的Ni-Co中間合金，選取Cr為51％的Ni-Cr中間合金，選取Mo為64％的Ni-Mo中間合金，選取Fe為35％的Fe-Mo中間合金，W、Ta、Re、Nb、Zr、f選取的中間合金，Al、Ti、Mn、Si、C、B、Y選取的中間合金或單質(zhì)；將原料按照分別裝入坩堝，*熔化后精煉30～50min，精煉添加的精煉劑是Ba-Al-Ca三元合金，Ba∶Al∶Ca為6∶3∶1，精煉劑加入量占坩堝中合金總的2-2.5％，在精煉期后段加入分?jǐn)?shù)為2-3％的CaO粉進行脫硫，精煉結(jié)束后使用電磁攪拌和機械攪拌的復(fù)合攪拌形式，一個周期內(nèi)電磁攪拌5-8min，停3-5min，再機械攪拌5-8min，停3-5min，根據(jù)原料的純度可以進行1-3個周期的攪拌；并且在真空感應(yīng)熔煉爐熔煉中控制的碳氧含量例，使碳氧含量例為1∶1.2-1.3，倒出合金溶液時加入Mg分?jǐn)?shù)為10-13％的Ni-Mg中間合金，加入量為0.2-0.25％；攪拌、扒渣，當(dāng)合金液熔體溫度達到1500～1800℃澆注溫度后進行澆注，將合金液熔體澆注在于200-250℃預(yù)熱的錠模中制成直徑300-350mm的電極棒；(2)電渣重熔電渣渣量配為CaF2∶Al2O3∶CaO∶TiO2∶SiO2＝50-60∶20-30∶10-15∶3-5∶3-5，先加電極棒，裝好結(jié)晶器，加好引弧劑，開始電壓50-60伏，電流為2600－3000A，引弧后加入上述電渣，將渣料熔化在電爐中，待渣熔化后，以上電流，進入熔化狀態(tài)，將電極棒熔化，等結(jié)晶器合金液到設(shè)定區(qū)域后停電，冷卻10-12分鐘后，冷卻凝固形成直徑250-300mm的棒材；(3)熱處理將直徑250-300mm的棒材加熱到1180-1200℃進行鍛造為直徑為-120mm的棒材，將制得的鑄件進行熱處理，所采用的熱處理藝為：首先以200-250℃/min的加熱速度升溫到0～1℃后保溫2-3h，隨后以-150℃/min的加熱速度升溫到1310～1320℃保溫6.5-7.5h，隨后空冷至室溫；之后在900～930℃保溫12～20h，隨后空冷至室溫。

進一步研究蠕能表明，溫度和應(yīng)力是影響GW91拉伸蠕變和壓縮蠕變的重要因素，溫度越高應(yīng)力越大，穩(wěn)態(tài)蠕變速率越大；溫度對蠕變后組織影響顯著，溫度越高，蠕變后晶粒越大，晶內(nèi)相越容易析出；應(yīng)力對蠕變后組織影響不明顯，但應(yīng)力影響蠕變變形和裂紋的形成。拉伸蠕變時，200℃/50-120MPa區(qū)間，蠕變機制主要為晶界滑移機制；250℃/50-120MPa和300℃/50-80MPa區(qū)間，蠕變機制主要為位錯攀移機制；300℃/120MPa時，蠕變機制主要為交滑移機制；修改后的Monkman-Grant關(guān)系能更好地描述穩(wěn)態(tài)蠕變速率和蠕變斷裂時間的關(guān)系，蠕變斷裂斷口為脆性斷口；壓縮蠕變時，200℃/50-120MPa和250℃/50-80MPa區(qū)間，蠕變機制主要為晶界滑移，250℃/120MPa和300℃/50-120MPa區(qū)間，蠕變機制主要以位錯攀移機制為主；蠕變具有拉壓不對稱性，這種拉壓不對稱性可能與拉壓應(yīng)力對相的析出影響不同有關(guān)。

這些合金化規(guī)律包括：　　·反應(yīng)物作用：例如鈮和碳反應(yīng)形成碳化鈮（NbC）。　　·催化劑作用：硅顯著地Fe2Mo拉弗斯相形成，鈦FeCrσ相的形成?！　　┳饔茫禾?、及其他雜質(zhì)和像拉弗斯相和σ相這樣的金屬間相。　　·沖突作用：碳和氮都競先和鈦形成碳化鈦（TiC）與氮化鈦（TiN）?！　∵@些所應(yīng)用的科學(xué)分析還展現(xiàn)出影響*抗蠕變能力的機理，蠕變包括：　　·產(chǎn)生像TiC或NbC這樣的毫微量級碳化物，高溫蠕變強度。

本發(fā)明分兩個藝階段。個階段是在轉(zhuǎn)底爐中把高碳鉻鐵冷固結(jié)球用CO2脫碳成為含有大量氧化鈣的低碳鉻鐵球團；第段是在電爐中熔煉低碳鉻鐵球團，脫除球團中的氧化鈣以及其他雜質(zhì)。同時，使鉻鐵熔液的成分均勻化。隨著現(xiàn)代業(yè)技術(shù)的發(fā)展，尤其是、事業(yè)的突飛猛進，鑄件的形狀日益復(fù)雜;對其內(nèi)腔的復(fù)雜程度、尺寸精度及表面光潔度等方面的要求越來越高?，F(xiàn)有的技術(shù)已難以適應(yīng)，鑄造作者們迫切需要一種度、高精度、耐熱性好、易成形、易潰散的型芯來生產(chǎn)的要求。

結(jié)果表明,鑭鈰混合稀土使20MnCrNi2Mo耐磨鑄鋼CCT曲線整體向右下方,促進了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變中下貝氏體的形成,了淬透性,使得板條馬氏體組織中孿晶亞結(jié)構(gòu)。分析認(rèn)為,固溶于鋼中的稀土原子富集于晶界等晶體缺陷處,晶界能、阻塞擴散通道,推遲新相的形核-長大,進而影響組織轉(zhuǎn)變研究了一種低合金耐磨鑄鋼的熱處理藝,并介紹了用其生產(chǎn)研制搗固車用1469耐磨板的。對奧氏體化溫度分別為820℃、850℃、880℃和910℃時對材料硬度和沖擊韌性的影響進行了實驗和分析,850℃淬火+250℃回火處理后,材料的硬度和沖擊韌性。