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當(dāng)鈮含量為0.052wt.時(shí),奧氏體晶粒尺寸小。(5)對880℃和910℃淬火后的試樣分別進(jìn)行不同溫度的回火實(shí)驗(yàn)研究鈮對顯微組織和硬度的影響。研究結(jié)果表明,在450℃和500℃回火時(shí),鈮對顯微組織及硬度的影響不明顯。在550℃和600℃回火時(shí),鈮的加入會細(xì)化組織和增大硬度。其中,含鈮0.052wt.試樣的顯微組織細(xì),硬度大。鎳鈷基合金已被廣泛應(yīng)用于零部件的表面改性,能夠有效克服高溫、磨損、重載荷和腐蝕介質(zhì)等條件。

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熱影響區(qū)顯微組織由隱晶馬氏體、殘余奧氏體和彌散碳化物組成,硬度達(dá)到759V0.2。采用SYSWELD建立與實(shí)際光符合的熱源模型,對激光熔凝中的溫度場及應(yīng)力場進(jìn)行分析。結(jié)果表明,激光熔凝中,光中心瞬時(shí)加熱速度可達(dá)3.2×104℃/s,瞬時(shí)冷卻速度可達(dá)1.5×104℃/s。單道激光熔凝處理后,熔凝層承受拉應(yīng)力,距光中心2.5mm處的熱影響區(qū),Mises應(yīng)力達(dá)大值713MPa。激光熔凝層由于組織具有較高的強(qiáng)韌性,未發(fā)生開裂,熱影響區(qū)的組織韌性較差,且該區(qū)殘余拉應(yīng)力較大,沿碳化物與基體界面產(chǎn)生裂紋。

綜上所述，在酸洗中，根據(jù)酸洗效果來確定處理?xiàng)l件包括溫度和時(shí)間，一般效率較低、成本較高。如在制備酸洗液尤其是使用硫酸時(shí)，存在大量放熱的危險(xiǎn)，使用六次四胺易燃、致敏和反應(yīng)物具有性的危險(xiǎn)。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的在于提供一種含Cr和Al元素高溫合金去除表面氧化層的化學(xué)酸洗液和應(yīng)用，可以、低成本、低危險(xiǎn)性的去除高溫合金表面氧化層。本發(fā)明的技術(shù)方案是：一種含Cr和Al元素高溫合金去除表面氧化層化學(xué)酸洗液，該酸洗液的組成為：300～400g/L、400～450g/L和～150g/L，其余為水。

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將每個(gè)熔煉電極表面清理干凈，保證每個(gè)熔煉電極頭部為圓形，打開水冷銅坩堝基體，將若干個(gè)熔煉電極裝配到總電極上，所述熔煉電極與水冷銅坩堝基壁上的水冷銅坩堝一一對應(yīng)，熔煉電極的頭部與水冷銅坩堝之間具有一定的距離，該距離構(gòu)成熔煉放電距離，將鑄造模具安裝到所述基體的外側(cè)，鑄造模具與所述水冷銅坩堝一一對應(yīng)，鑄造模具與水冷銅坩堝之間通過直澆道進(jìn)行連通；將高溫高活性金屬合金料放置在每個(gè)水冷銅坩堝中，同時(shí)開啟位于所述基體外的磁場產(chǎn)生裝置，使其作，將產(chǎn)生的磁場施加到所述基，使磁場的強(qiáng)度不斷增強(qiáng)（增強(qiáng)周期磁場），保證高溫高活性金屬合金料在洛倫茲力的作用下可以放置在水冷銅坩堝中，并保證高溫高活性金屬合金料不要觸碰到熔煉電極；啟動位于所述基體外的離心機(jī)，離心機(jī)的動力輸出端與電極軸連接，電極軸的一端與所述基的主電極連接，離心機(jī)通過所述電機(jī)軸驅(qū)動所述主電極以及所述基體，使主電極以及所述基體做離心運(yùn)動，離心運(yùn)動的角速度以使得高溫高活性金屬合金料的中心處于直澆道的位置，對所述基體進(jìn)行抽真空，并充入惰性氣體；通過所述電極軸將作電壓傳輸給主電極，主電極再為所述熔煉電極供電，使多個(gè)熔煉電極作，熔煉電極放電產(chǎn)生等離子電弧，通過等離子電弧熔煉熔體，待合金熔體熔煉均勻，達(dá)到澆鑄溫度后，加速電極軸的轉(zhuǎn)速，同時(shí)控制所述磁場產(chǎn)生裝置使磁場產(chǎn)生的洛倫茲力與離心力同向（減弱周期磁場），使得熔體高速沖擊充型進(jìn)入鑄造模具中，制備度合金材料，由于鑄造模具的激冷作用，熔體快速凝固成型；給熔煉電極斷電，停止電極軸的運(yùn)動，待冷卻后在鑄造模具中將成型的零件取出。

時(shí)間30min,熔煉溫度1500℃時(shí)合金表面出現(xiàn)10μm的面層脫落。1600℃時(shí)由于界面反應(yīng)程度更強(qiáng)、物理侵入時(shí)間更長、型殼表面處溫度梯度更高,粘砂現(xiàn)象為嚴(yán)重,終形成尺寸高達(dá)1mm的面層粘砂物。（5）通過對分析SiO2坩堝、Al2O3坩堝、ZrO2坩堝以及Al2O3陶瓷型殼的界面反應(yīng)情況,并結(jié)合定量的熱力學(xué)計(jì)算,四種陶瓷材料的熱化學(xué)性順序依次為:SiO2陶瓷坩堝

薄膜透射電鏡觀察和X射線衍射結(jié)構(gòu)分析未發(fā)現(xiàn)形變誘發(fā)馬氏體存在。說明超高錳鋼加硬化是位錯(cuò)強(qiáng)化、孿晶強(qiáng)化、層錯(cuò)強(qiáng)化及彌散析出的超微細(xì)碳化物顆粒強(qiáng)化綜合作用的結(jié)果。本文第二章研究了淬火藝(包括奧氏體化溫度、保溫時(shí)間及冷卻速度)對KmTBCr26高鉻鑄鐵的硬度和沖擊韌性的影響;回火溫度對KmTBCr26高鉻鑄鐵的顯微組織和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明,淬火藝對試樣硬度有顯著地規(guī)律性地影響,高硬度的佳奧氏體化溫度為980～1020℃,佳保溫時(shí)間與試樣的原始組織有關(guān);不同淬火藝的試樣沖擊韌性數(shù)據(jù)無明確規(guī)律性。

Y具有凈化晶界的作用，而晶界是合金高溫作時(shí)的薄弱部位，晶界凈化能抗晶界氧化能力，從而合金的高溫強(qiáng)度和蠕變強(qiáng)度。Y還能促進(jìn)Cr和Al的優(yōu)先氧化，使合金表面很快形成完整均勻的Cr2O3膜或Al2O3膜，并能減小Cr2O3膜和Al2O3膜的生長速率，合金氧化膜的抗剝落性，從而合金的抗氧化性和抗高溫生長性。但過量Y將夾雜物增多，反而高鉻鑄鋼的強(qiáng)韌性，因此將Y含量控制在0．08％～0．25％。

燒結(jié)層牢固的粘附在鑄鋼件表面,可以實(shí)現(xiàn)高溫打箱,生產(chǎn)率;鑄件冷卻后,燒結(jié)層呈現(xiàn)出脆性,很容易從鑄件表面剝離。黃壤土型砂濕型鑄造藝能夠應(yīng)用于鑄鋼件生產(chǎn),與黃壤土型砂的燒結(jié)性能和粘結(jié)性能密切相關(guān)。該藝具有資源豐富、綠無污染、生產(chǎn)效率高、成本低廉等點(diǎn)。深入研究黃壤土型砂鑄鋼件濕型鑄造藝對證明和充實(shí)可剝離粘砂層的,推廣其在鑄造生產(chǎn)中的應(yīng)用具有非常重要的意義。為此,作者以鑄鐵用黃壤土天然粘土砂為基礎(chǔ),型砂配方,研究黃壤土型砂的燒結(jié)性能,進(jìn)而可能適合于鑄鋼用的黃壤土型砂。

本實(shí)用新型的優(yōu)勢是：本實(shí)用新型通過無桿腔有阻尼供油確保了多個(gè)觸頭油缸1能同步下降，又通過有桿腔集中供油了密集布置觸頭油缸1的泄漏油的危險(xiǎn)，其中有桿腔進(jìn)油接管13采用軸向密封，不僅密封，且加要求平面密封低；方導(dǎo)套6和方導(dǎo)桿7的設(shè)置用于防止桿11自轉(zhuǎn)，當(dāng)觸頭油缸1回程的中，桿11上會粘附較多的砂子，對桿11的損傷較大，而二次導(dǎo)向裝置15的設(shè)置還有助于刮掉砂子，保護(hù)桿11；通過輔助小拉桿19及設(shè)有螺紋的有桿腔進(jìn)油接管13的設(shè)置，使得多觸頭油缸便于拆卸，方便維修。

采用窄間隙鎢極氣體保護(hù)焊對GX12CrMoVNbN10-1-1耐熱鑄鋼進(jìn)行了焊接試驗(yàn)。通過金相試驗(yàn)、硬度、拉伸試驗(yàn)研究了焊接接頭的顯微組織和拉伸性能。結(jié)果顯示:焊接接頭各區(qū)域的顯微組織差異明顯,焊縫由于形成馬氏體組織,顯微硬度大,熱影響區(qū)的組織主要為回火馬氏體,硬度。接頭的屈服強(qiáng)度高于母材,但抗拉強(qiáng)度略低于母材;母材及接頭的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度均隨應(yīng)變速率的而,但二者的伸長率變化不大,接頭的伸長率母材的小。

具體實(shí)施例下面通過實(shí)施例詳述本發(fā)明。實(shí)施例I:本實(shí)施例中，無鎳型奧氏體不銹鋼的主要成分為(重量)％:C0.019，Cr16.55，Mn13.7，Mo2.42，N0.45，Cu3.99，其余為Fe。冶煉為本實(shí)施例采用的冶煉方案是按照的無鎳型奧氏體不銹鋼采用加壓(正壓)感應(yīng)爐冶煉和電渣爐精煉。熱處理藝為在1050°C保溫lh，使不銹鋼中的銅能充分固溶于基體中，然后空冷或水冷至室溫，使不銹鋼中的銅處于過飽和狀態(tài)；在700°C保溫6h，使過飽和的銅從不銹鋼中析出足夠量的富銅相，富銅相在不銹鋼基體中均勻和彌散分布，然后空冷或水冷至室溫。