HIR高組方形導(dǎo)軌滑塊LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662K

日本HIR（海瑞）微型導(dǎo)軌

日本HIR（海瑞）線軌滑軌

日本進(jìn)口HIR海瑞導(dǎo)軌軸承

日本進(jìn)口HIR海瑞滾動(dòng)塊

日本HIR滾珠花鍵軸天津服務(wù)中心

日本HIR花鍵軸*經(jīng)銷商

日本HIR滾珠花鍵軸深圳經(jīng)銷中心

LR2562B LR2562B-K LR3070B LR3070B-K LR40102B

LR40102B-K LR40126B LR40126B-K LR52140BLR124133B

LR3050K LR3662K LR4575K LR5585K 

LR68105K LR82145K

SR1540RN SR2050RN SR2560RN SR3270RN 

SR4087RN SR50125RN

高組：方形LMA-R系列 =MSA-S

LMA15R  LMA20R  LMA20LR  

LMA25R  LMA25LR   LMA30R  LMA30LR   LMA35R  LMA35LR  

LMA45R  LMA45LR  LMA55R  LMA55LR  LMA65R   LMA65LR 

HIR高組方形導(dǎo)軌滑塊LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662K機(jī)床的電氣體系包羅數(shù)字控制體系(CNC)

、伺服驅(qū)動(dòng)體系、主軸變頻調(diào)速體系及機(jī)床的輸入/輸出PLC控制體系等。數(shù)控體系緊張完機(jī)對(duì)

話操作和6個(gè)坐標(biāo)軸、2個(gè)主軸及機(jī)床資助裝置的控制。該機(jī)床的坐標(biāo)軸接納日本安川公司Σ系列的

伺服驅(qū)動(dòng)體系和伺服電動(dòng)機(jī)，主軸變頻調(diào)速體系接納日本安川公司 626MC5系列驅(qū)動(dòng)器和專用主軸

變頻調(diào)速電動(dòng)機(jī)。由于該機(jī)床的控制軸數(shù)及多軸組的要求，其數(shù)控體系接納法國(guó)NUM1060Ⅱ型數(shù)控

體系。

2 NUM1060Ⅱ型數(shù)控體系

HIR高組方形導(dǎo)軌滑塊LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662KNUM1060 是NUM公司高等的數(shù)控體系，

也是天下上高等的體系之一。該體系具有強(qiáng)大的成果及友不壞的界面。NUM1060Ⅱ型數(shù)控體系可

以控制8個(gè)軸，四軸聯(lián)動(dòng)是根本配置。體系中的圖形成果辦理CNC面板表現(xiàn)和鍵盤，內(nèi)存用來(lái)存儲(chǔ)操

作步調(diào)、PLC步調(diào)和用戶文件。還提供了兩個(gè)通信接口及RS232、RS485、 RS422通信要領(lǐng)恣意選擇

。別的，還具有強(qiáng)大的網(wǎng)絡(luò)成果，爲(wèi)用戶預(yù)留了網(wǎng)絡(luò)接口。該機(jī)床應(yīng)用了NUM1060許多強(qiáng)大的成果

。

多軸組成果 該機(jī)床具有雙主軸，而且兩個(gè)主軸要可以大概同時(shí)切削，這就要求體系具有雙軸組成

果。雙軸組的控制不壞處便是體系內(nèi)部具有兩個(gè)相對(duì)的通道，每個(gè)通道都有相對(duì)獨(dú)立的 PLC、NC信

息互換區(qū)，M代碼、T代碼及PLC變量和標(biāo)志位。體系可在大衆(zhòng)軸組要領(lǐng)和獨(dú)立軸組要領(lǐng)間切換。當(dāng)

體系事情在大衆(zhòng)軸組時(shí)，兩個(gè)軸組具有雷同的事情要領(lǐng)。當(dāng)體系事情在獨(dú)立軸組時(shí)，兩個(gè)軸組可以

有差別的事情要領(lǐng)，可獨(dú)立操作。該機(jī)床把X1、Y1、Z1、X2放在軸組1中，把Y2、Z2放在軸組2 中

，機(jī)床的兩個(gè)主軸分配到差別的軸組中。在差別的軸組中，兩個(gè)主軸可以分別以本身的轉(zhuǎn)速、偏向

同時(shí)或單獨(dú)事情，而且在每個(gè)軸組中都可以實(shí)現(xiàn)體系給定的聯(lián)動(dòng)軸數(shù)。

龍門同步成果 該機(jī)床爲(wèi)動(dòng)龍門布局，且跨度較大，以是接納雙驅(qū)動(dòng)要領(lǐng)，這就要求兩個(gè)伺服電動(dòng)

機(jī)連結(jié)同步。接納NUM數(shù)控體系的軸同步成果，即用兩個(gè)軸口對(duì)兩個(gè)電動(dòng)機(jī)舉行驅(qū)動(dòng)，用NC軟件來(lái)

包管它們具有雷同的加速度、速度環(huán)和位置環(huán)。

3 NUM1060數(shù)控體系的PLC

HIR高組方形導(dǎo)軌滑塊LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662KNUM1060 體系爲(wèi)內(nèi)置式PLC，利用NUM體系

提供的輸入/輸出接口與外界舉行數(shù)據(jù)互換，議決PLC的掃描周期革新存儲(chǔ)區(qū)內(nèi)的數(shù)據(jù)，PLC讀取外

界數(shù)據(jù)是議決%I變量，而PLC向外界輸出數(shù)據(jù)是議決%Q變量舉行的。內(nèi)置式PLC與NC之間則議決互換

區(qū)互換數(shù)據(jù)，互換區(qū)中的內(nèi)容是NC與PLC之間輸入/輸出的數(shù)據(jù)。 NUM數(shù)控體系中PLC步調(diào)的方式接

納梯形圖情勢(shì)，是梯形圖語(yǔ)言和語(yǔ)句表語(yǔ)言的聯(lián)合(即語(yǔ)句表指令可以直接寫在梯形圖上，不必要

舉行梯形圖與語(yǔ)句表的相互轉(zhuǎn)換)，並且其布局爲(wèi)多任務(wù)要領(lǐng)，特別得當(dāng)于PLC比力龐大的步調(diào)。

NUM提供了強(qiáng)大的PLC指令，PLC步調(diào)可以動(dòng)態(tài)地在屏幕上表現(xiàn)。議決可以在 WINDOWS體系下運(yùn)行的

PLCTOOL軟件，可以實(shí)現(xiàn)在PC機(jī)上編不壞的步調(diào)與NC舉行傳輸並實(shí)現(xiàn)在線監(jiān)控。

注：雙軸組成果涉及的PLC變量：

%W2.2 大衆(zhòng)軸組與獨(dú)立軸組切換

%W17.B 軸組選擇，用于表現(xiàn)相應(yīng)軸組數(shù)據(jù)

%Wg03.B 獨(dú)立軸組事情要領(lǐng)選擇(g=1～8爲(wèi)軸組號(hào)，下同)

%Wg00.5 軸組g的M成果應(yīng)複書號(hào)

%Wg01.2 獨(dú)立軸組g的循環(huán)啓動(dòng)懇求

%Wg01.1 獨(dú)立軸組g的循環(huán)制止懇求

%Wg02.B 軸組g的進(jìn)給倍率

%Wg1E.W 軸組g要求應(yīng)答的M成果編碼

%Wg7C.L 軸組g的*號(hào)

同步軸成果涉及的PLC變量：

%W4.4 軸同步信號(hào)

4 該機(jī)床的參數(shù)設(shè)定

HIR高組方形導(dǎo)軌滑塊LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662KUM1060 的參數(shù)按數(shù)據(jù)範(fàn)例可分爲(wèi)十六進(jìn)

制、三十二進(jìn)制和十進(jìn)制等幾類。按成果可分爲(wèi)軸的配置、測(cè)量參數(shù)的設(shè)定、伺服控制參數(shù)的設(shè)定

、行程設(shè)定、主軸參數(shù)設(shè)定、資助成果參數(shù)、通信參數(shù)的設(shè)定、DISC軸參數(shù)的設(shè)定共8個(gè)方面。在

參數(shù)設(shè)定的時(shí)間，議決這幾個(gè)方面去設(shè)定，非常方便機(jī)動(dòng)，易學(xué)易用。

注：雙軸組成果相幹的參數(shù)：

P97 體系軸組數(shù)，該參數(shù)定義數(shù)控體系的軸組數(shù)

P0 被表現(xiàn)的軸，該參數(shù)定義數(shù)控體系被表現(xiàn)的軸

P2 測(cè)量軸，該參數(shù)定義數(shù)控體系測(cè)量軸

P3 伺服軸和插補(bǔ)軸，該參數(shù)定義數(shù)控體系伺服軸和插補(bǔ)軸

P5 軸組的機(jī)床配置，該參數(shù)定義軸組的機(jī)床範(fàn)例

P9 軸分配到軸組，該參數(shù)用來(lái)將軸名與實(shí)際地點(diǎn)討論起來(lái)

同步軸成果的相幹參數(shù)：

P27 雙軸關(guān)系定義，該參數(shù)用來(lái)將一從動(dòng)軸分到相應(yīng)的驅(qū)動(dòng)軸

P28 同步軸的關(guān)系使能，該參數(shù)用來(lái)使能驅(qū)動(dòng)軸和從動(dòng)軸的同步

P24 同步軸的對(duì)稱性，該參數(shù)用來(lái)一個(gè)軸容許的同步誤差、校正系數(shù)和大同步誤差

議決對(duì)上述參數(shù)的設(shè)定，這臺(tái)動(dòng)龍門雙軸組的數(shù)控機(jī)床已根本上具有了它相應(yīng)的成果。

這種沿鑽頭刃槽長(zhǎng)度偏向開槽並將聚晶金剛石（PCD）粉在槽中議決高溫高壓燒結(jié)成型得到的團(tuán)體

燒結(jié)VCD鑽頭又重新受到人們的珍視，它的應(yīng)用範(fàn)疇也得到普遍拓展。高壓團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭初只

是零星應(yīng)用于航空零件和電子器件的加工，現(xiàn)在它已成爲(wèi)航空、電子、汽車、醫(yī)療東西等行業(yè)切削

加工難加工質(zhì)料的老例*，且應(yīng)用範(fàn)疇還在不停擴(kuò)大。

    HIR高組方形導(dǎo)軌滑塊LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662K金剛石具有高的硬度和小的摩擦

系數(shù)，是制備切削*的理想質(zhì)料。Precorp公司制造DiaEdge聚晶金剛石鑽頭的緊張工藝步驟爲(wèi)：

①制備團(tuán)體硬質(zhì)合金鑽尖毛坯；②在鑽坯上開出窄槽；③將PCD金剛石粉與粘結(jié)劑殽雜後注入槽中

；④將鑽坯置于專用燒結(jié)壓機(jī)中，在1480℃、61320kg/cm2的高溫高壓下燒結(jié)克制成型；⑤得到嵌

有PCD刃帶的鑽尖毛坯；⑥將鑽尖毛坯焊接到團(tuán)體硬質(zhì)合金鑽桿毛坯上；⑦磨制出必要的鑽頭多少

刃形。接納該工藝可制備出具有龐大鑽尖形狀的團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭，鑽頭直徑可小至 φ0.4mm。這

種鑽頭非常得當(dāng)用于高速、高效鑽削加工。

    鑽尖與鑽桿焊接討論距切削刃的長(zhǎng)度取決于鑽頭直徑的大小，該距離應(yīng)使焊接討論在加工時(shí)不

會(huì)受到切削區(qū)發(fā)熱的影響，以包管討論與刀體的團(tuán)體性。由于焊接討論與刀體的團(tuán)體性是金剛石刀

具的單薄關(guān)鍵，因此有須要認(rèn)真研究高壓團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭差異于老例焊接式PCD鑽頭的利用特點(diǎn)。

    老例PCD鑽頭的制備要領(lǐng)通常是在鑽尖部位加工一個(gè)凹槽，利用線切割將在硬質(zhì)合金基片上沈

積的PCD薄膜切割成形，然後將其焊接在鑽尖凹槽中。在20世紀(jì)80年代後期，天下上只有少數(shù)廠家

（包羅 Precorp公司）能告成制備PCD鑽頭。90年代初期，焊接式PCD鑽頭被用于鑽削加工汽車發(fā)動(dòng)

機(jī)活塞上的定位器孔，該活塞爲(wèi)過共晶鋁合金鑄件（矽含量12％以上），必須利用PCD鑽頭加工才

氣到達(dá)要求的*壽命，鑽頭刃磨一次通?？杉庸?500副孔（實(shí)際上大概到達(dá)加工10000副孔）。

但是，焊接式PCD鑽頭的加工時(shí)間較長(zhǎng)，每件加工成本較高。別的，鑽頭切削刃在高溫作用下每每

産生焊接失效征象，從而導(dǎo)致整個(gè)鑽頭破壞。利用團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭則可較不壞辦理上述問題。

    HIR高組方形導(dǎo)軌滑塊LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662KPrecorp公司的DiaEdge團(tuán)體燒結(jié) PCD

鑽頭早被計(jì)劃用于電子工業(yè)和航空制造業(yè)，議決進(jìn)一步的加工試驗(yàn)，該技能的應(yīng)用範(fàn)疇漸漸擴(kuò)大

?，F(xiàn)在，該鑽頭可用于加工綠色硬質(zhì)合金、鋁基複合質(zhì)料、增強(qiáng)型複合陶瓷、種種牌號(hào)的鋁材等，

加工東西包羅汽車發(fā)動(dòng)機(jī)殼體、傳動(dòng)箱體、新型噴氣戰(zhàn)鬥機(jī)的翼梁等。戰(zhàn)鬥機(jī)翼梁接納韌性極不壞

的複合樹脂質(zhì)料制成，鑽孔加工量很大，如F-22噴氣戰(zhàn)機(jī)機(jī)翼的每一個(gè)外貌需鑽削3500個(gè)孔，每副

機(jī)翼的上下外貌共需鑽削14000個(gè)孔。已往接納硬質(zhì)合金鑽頭加工20m翼梁需耗時(shí)16小時(shí)，現(xiàn)在接納

團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭加工則只需4.5小時(shí)。低沈每孔加工成本和加工時(shí)間是影響加工總成本的緊張因素

，也是利用團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭的優(yōu)勢(shì)地點(diǎn)?，F(xiàn)在，美國(guó)航空業(yè)已籌劃將團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭應(yīng)用于B-2

、A-6、777等機(jī)型的生産加工。

    HIR高組方形導(dǎo)軌滑塊LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662K由于金剛石鑽頭的代價(jià)是老例硬質(zhì)合

金鑽頭的許多倍，因此，爲(wèi)低沈每孔加工成本，必須議決延伸*利用壽命、收縮機(jī)床加工時(shí)間來(lái)

平衡加工成本付出。團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭與老例焊接式PCD鑽頭相比，以上利用原則也同樣實(shí)用。要是

利用團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭可使*失效的大概性大幅度降落，則這種鑽頭對(duì)難加工質(zhì)料鑽削工藝可起

到明顯改進(jìn)作用。由于加工技能的生長(zhǎng)終是由用戶需求驅(qū)動(dòng)的，因此很難確定是利用團(tuán)體燒結(jié)

PCD鑽頭還是利用老例焊接式PCD鑽頭劃算。因此，選用*時(shí)對(duì)被加工質(zhì)料及工藝完備性舉行認(rèn)

真研究黑白常緊張的，加工部門與*制造商的密切相助是饜足用戶需求的佳途徑。比方，位于

美國(guó)俄亥俄州的本田傳動(dòng)器制造廠已將Precorp公司的團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭/鉸刀（牌號(hào)名稱爲(wèi)OneShot

）告成應(yīng)用于汽車傳動(dòng)器的加工，從而使原來(lái)的三步工序縮減爲(wèi)一步工序，提高了生産率。根據(jù)

新統(tǒng)計(jì)，本田傳動(dòng)器廠已利用該*加工了高出30萬(wàn)個(gè)孔，低沈了生産成本，提高了産風(fēng)致量，收

縮了生産周期。

    Precorp公司制造的團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭的傳統(tǒng)應(yīng)用範(fàn)疇緊張是航空制造業(yè)，用于加工碳纖維增強(qiáng)

塑料工件。加工這種質(zhì)料時(shí)，鑽刃的鋒利程度至關(guān)緊張，如鑽刃較鈍，加工時(shí)大概會(huì)撕裂質(zhì)猜中的

碳纖維，從而破壞孔口的完備性。利用鑽刃鋒利的團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭可減輕鑽頭打擊，且切削刃可

對(duì)孔口處的碳纖維起到修整作用。議決大量實(shí)際加工，可得到團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭加工碳纖維增強(qiáng)塑

料的保舉切削速度及進(jìn)給量。爲(wèi)警備被加工質(zhì)料産生分層而接納的小進(jìn)給量（約0.025～0.05mm/r

）以及過大的切削速度（100～200m/min以上）將孕育産生較大切削熱，從而引起質(zhì)猜中的樹脂融

化，爲(wèi)此加工時(shí)必要利用冷卻液。在利用先輩的切屑真空抽吸體系的環(huán)境下舉行幹式鑽削也可收到

良不壞的加工結(jié)果。加工實(shí)踐表明，團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭的鑽孔數(shù)是尺度（118°）焊接式PCD鑽頭鑽

孔數(shù)的3倍、鑲PCD刀片鑽頭鑽孔數(shù)的6 倍、硬質(zhì)合金鑽頭鑽孔數(shù)的100倍。

    HIR高組方形導(dǎo)軌滑塊LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662K隨著高速加工技能的不停生長(zhǎng)，團(tuán)體

燒結(jié)PCD鑽頭及別的旋轉(zhuǎn)*必將得到更普遍的應(yīng)用，這是因爲(wèi)機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速高出10000r/min的高

速加工對(duì)付高剛性機(jī)床上利用的金剛石*影響很小。現(xiàn)在，團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭已被應(yīng)用于汽車制

造業(yè)加工碳纖維增強(qiáng)塑料零件，如位于美國(guó)密歇根州的通用汽車Powertrain分廠利用一種稱

爲(wèi)“freedrill”的團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭加工汽車傳動(dòng)箱體上的橫向孔。原來(lái)利用硬質(zhì)合金鑽頭加工時(shí)

，鑽頭容易磨鈍，並引起鑽孔毛刺，因此必要每天變更鑽頭。改用團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭後，雖然鑽頭

本身的成本比原來(lái)增長(zhǎng)了5倍，但*加工壽命大大延伸，一年只必要換一次刀。制造碳-碳質(zhì)料灰

機(jī)剎車的RobertE.MorrisTurbineGroup公司近來(lái)也告成完成了利用團(tuán)體燒結(jié) PCD鑽頭加工剎車質(zhì)料

的工藝試驗(yàn)。真相上，鑽削加工金屬基複合剎車質(zhì)料正成爲(wèi)團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭在汽車制造業(yè)的一個(gè)

緊張應(yīng)用範(fàn)疇。一家緊張的金屬基複合質(zhì)料（MMCs）制造商Alcan公司已將Percorp公司的團(tuán)體燒結(jié)

PCD鑽頭參加加工MMC質(zhì)料的工藝指南。在MMC質(zhì)猜中添加碳化矽、氧化鋁顆粒雖然可顯著改進(jìn)複合

質(zhì)料的呆板性能，但質(zhì)猜中的硬質(zhì)相也會(huì)加劇加工時(shí)的*磨損。迄今爲(wèi)止，金剛石*仍是加工

MMC質(zhì)料有效的*，團(tuán)體燒結(jié)PCD鑽頭的奇特布局使其具有良不壞的耐磨性，並可得到很高的加

工尺寸精度和外貌質(zhì)量，在某些環(huán)境下*可以省略後續(xù)鉸孔工序。

   ??在衝壓成形中，質(zhì)料的大變形極限稱爲(wèi)成形極限。對(duì)差別的成形工序，成形極限應(yīng)接納差

別的極限變形系數(shù)來(lái)表現(xiàn)。比方彎曲工序的小相對(duì)彎曲半徑、拉深工序的極限拉深系數(shù)等等。這

些極限變形系數(shù)可以在種種衝壓手冊(cè)中查到，也可議決實(shí)行求得。

依據(jù)什麼來(lái)確定極限變形系數(shù)呢？這要看影響成形進(jìn)程正常舉行的因素是哪些。衝壓成形時(shí)外力可

以直接作用在毛坯的變形區(qū)（比方脹形），也可以議決非變形區(qū)，包羅已變形區(qū)（比方拉深）和待

變形區(qū)（比方縮口、擴(kuò)口等），將變形力傳給變形區(qū)。因此，影響成形進(jìn)程正常舉行的因素，大概

産生在變形區(qū)，也大概産生在非變形區(qū)。歸納起來(lái)，大抵有下述幾種環(huán)境：

1.屬于變形區(qū)的問題

伸長(zhǎng)類變形一樣平常是因爲(wèi)拉應(yīng)力過大，質(zhì)料太甚變薄，局部失穩(wěn)而孕育産生斷裂，如 脹形、翻

孔、擴(kuò)口 和彎曲外區(qū)等的拉裂。壓縮類變形一樣平常是因爲(wèi)壓應(yīng)力過大，高出了板材的臨界應(yīng)力

，使板材喪失穩(wěn)固性而孕育産生起皺，如縮口、無(wú)壓邊圈拉深 等的起皺。

2.屬于非變形區(qū)的問題

傳力區(qū) 承載本領(lǐng)不夠：非變形區(qū) 作爲(wèi)傳力區(qū)時(shí) ，每每由于變形力高出了該傳力區(qū)的承載本領(lǐng)而

使變形進(jìn)程無(wú)法連續(xù)舉行。也分爲(wèi)兩種環(huán)境：

1)拉裂或太甚變??；比方拉深是利用已變形區(qū)作爲(wèi)拉力的傳力區(qū)，若變形力高出已變形區(qū)的抗拉本

領(lǐng)，就會(huì)在該區(qū)內(nèi)産生拉裂或局部緊張變薄而使工件報(bào)廢。

2)失穩(wěn)或 塑性鐓粗 ： 比方擴(kuò)口和 縮口工序是利用待變形區(qū)作爲(wèi)壓力的傳力區(qū)，若變形力高出了

管坯的承載本領(lǐng)，待變形區(qū)就會(huì)因失穩(wěn)而壓屈，大概産生塑性鐓粗變形。

非傳力區(qū)在內(nèi)應(yīng)力作用下破壞 ：非變形區(qū)不是傳力 區(qū)時(shí)，由于變形進(jìn)程中金屬流動(dòng)的不勻稱性，

也大概孕育産生過大的內(nèi)應(yīng)力而使之破壞。根據(jù)産生問題的部位差異，可分爲(wèi)：

1)待變形區(qū)拉裂或起皺：比方在盒形件的後續(xù)拉深工序中，待變形區(qū)金屬流入變形區(qū)的速度不劃一

，靠直邊部門流入速度快，角部金屬流入速度慢。在這兩部門金屬的相互影響下，直邊部門容易産

生拉裂，角部則容易沿高度偏向壓屈起皺。

2)已變形區(qū)拉裂或起皺：如薄壁件反擠時(shí)，若金屬?gòu)淖冃螀^(qū)流到已變形區(qū)的速度不勻稱， 則速度 

快的 部位易因受 附加壓應(yīng)力而起皺，速度慢的部位易受附加拉應(yīng)力的作用而開裂。

綜上所述，不論是伸長(zhǎng)類還是壓縮類變形，不論問題産生在變形區(qū)還黑白變形區(qū)，其失穩(wěn)情勢(shì)無(wú)非

兩種範(fàn)例： 受拉部位 産生縮頸斷裂，受壓部位産生壓屈起皺。爲(wèi)了提高衝壓成形極限，從質(zhì)料方

面來(lái)看，就必須提高板材的塑性指標(biāo)和增強(qiáng)抗拉、抗壓的本領(lǐng)。

二、成形質(zhì)量

衝壓零件不光要求具有所需形狀，還必須包管産風(fēng)致量。衝壓件的質(zhì)量指標(biāo)緊張是厚度變薄率、尺

寸精度、外貌質(zhì)量以及成形後質(zhì)料的物理力學(xué)性能等。

金屬在塑性變形中體積穩(wěn)固。因此，在伸長(zhǎng)類變形時(shí)，板厚都要變薄，它會(huì)直接影響到衝壓件的強(qiáng)

度，故對(duì)強(qiáng)度有要求的衝壓件每每要限定其大變薄率。

影響衝壓件尺寸和形狀精度的緊張緣故原由是回彈與畸變。由于在塑性變形的同時(shí)總陪伴著彈性變

形，卸載後會(huì)出現(xiàn)回彈征象，導(dǎo)致尺寸及形狀精度的低沈。衝壓件的外貌質(zhì)量緊張是指成形進(jìn)程中

引起的擦傷。孕育産生擦傷的緣故原由除衝模間隙不合理或不勻稱、模具外貌粗糙外，每每還由于

質(zhì)料粘附模具所致。比方不鏽鋼拉深就很容易有此問題。

板料衝壓成形性能試驗(yàn)

一、板料衝壓成形性能試驗(yàn)要領(lǐng)

    HIR高組方形導(dǎo)軌滑塊LMA30LR LMA45LR LMA65LR LR3662K板料衝壓性能試驗(yàn)要領(lǐng)通常分爲(wèi)三種

範(fàn)例：力學(xué)試驗(yàn)、金屬學(xué)試驗(yàn)（統(tǒng)稱間接試驗(yàn)）和工藝試驗(yàn)（直接試驗(yàn)）。此中常用的力學(xué)試驗(yàn)有

簡(jiǎn)略拉伸試驗(yàn)和雙向拉伸試驗(yàn)，用以測(cè)定板料的力學(xué)性能指標(biāo)；金屬學(xué)試驗(yàn)用以確定金屬質(zhì)料的硬

度、外貌粗糙度、化學(xué)因素、結(jié)晶方位與晶粒度等；工藝試驗(yàn)也稱模擬試驗(yàn)，它是用模擬生産實(shí)際

中的某種衝壓成形工藝的要領(lǐng)測(cè)量出相應(yīng)的工藝參數(shù)。比方 Swift的拉深試驗(yàn)測(cè)出極限拉深比 LDR 

； T ZP試驗(yàn)測(cè)出比擬 拉深力的 T 值； Erichsen 試驗(yàn)測(cè)出 極限脹形深度 Er 值；K.W.I擴(kuò)孔試

驗(yàn)測(cè)出極限擴(kuò)孔率λ等。下面僅對(duì)板材簡(jiǎn)略拉伸實(shí)行舉行介紹。

(二)板材拉伸試驗(yàn)

板材的拉伸試驗(yàn)也叫做單向拉伸試驗(yàn)或簡(jiǎn)略拉伸試驗(yàn)。應(yīng)用拉伸試驗(yàn)要領(lǐng)，可以得到許多評(píng)定板材

衝壓性能的試驗(yàn)值，以是應(yīng)用非常廣泛。