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Inconel600無縫管規(guī)格在空發(fā)動機的高溫高壓作下,鈦合金材料因具有較大的性,在使用上受到了*的。發(fā)生“鈦火"事故的概率也隨著發(fā)動機用鈦量的而增大。阻燃鈦合金的發(fā)明成為解決“鈦火"事故直接有效的途徑,也是*高推重發(fā)動機成功設(shè)計和生產(chǎn)的關(guān)鍵基礎(chǔ)。Ti40阻燃鈦合金在高溫變形韌性開裂準(zhǔn)則和熱加圖等方面的研究較多,但對于WSTi3515S阻燃鈦合金的熱變形的開裂機理、再結(jié)晶機制和組織演變等基礎(chǔ)研究及熱物理性能等應(yīng)用性能方面尚未進行深入研究。目前Ti-V-Cr系阻燃鈦合金的熱變形基礎(chǔ)及應(yīng)用性能研究存在的主要問題有:研究欠,主要集中在Ti40合金,且研究對象主要為小型鑄錠或小試樣;單相組織晶粒細化尚未建立程化物理模型,未明確不同阻燃鈦合金顯微組織中的各種析出物;應(yīng)用性能研究以性能為主,而更為基礎(chǔ)的熱物理性能反而未見研究;這些都嚴(yán)重制約了國產(chǎn)阻燃鈦合金材料的推廣應(yīng)用和程化。

無錫國勁合金*生產(chǎn)N4、G3044、07Cr18Ni11Nb、Incoloy825、Inconel625、astelloyC-276、G3030、725LN、AL-6X、G4169、F44、724L、astelloyC-4等材質(zhì)。

研究結(jié)果為該合金*使用提供重要的理論支撐,具有重要的應(yīng)用價值和科學(xué)意義。的研究結(jié)果如下:首先研究了時效處理對K4750合金組織性能的影響。研究發(fā)現(xiàn),不同時效處理制度基本不影響合金中MC和M23C6型碳化物的形態(tài)、尺寸和分布,但對丫’相的尺寸和分布有直接影響。1120°℃固溶4h加760°℃或800°℃直接時效20h后,γ’相尺寸小(平均尺寸約為25nm)且分布密集,室溫拉伸變形時,試樣中出現(xiàn)大量滑移帶,滑移帶上的位錯以位錯對的形式向外運動,位錯運動困難,屈服強度和抗拉強度分別高于760MPa和1OOOMPa;高溫持久變形時,位錯主要以繞過γ’相并形成位錯環(huán)的運動,且γ’顆粒間足小,γ基體通道較窄,位錯相互纏繞,位錯運動的阻力很大,持久強度較高,其中750°℃/430MPa持久壽命均在1OOh以上。β單相凝固Ti-44Al-5Nb-1.5Cr-1.0W-0.5Si合金定向凝固后,沿生長方向平行分布的條狀B2/γ相,片層取向也控制在與生長方向的夾角為45°范圍內(nèi)。隨生長速率的,條狀B2/γ相變細,間距逐漸減小,連續(xù)性增強,片層間距也逐漸減小。采用高熔點純Ti和Nb作為基底籽晶材料定向凝固時,所定向凝固微觀組織與定向凝固微觀組織相似,但高熔點基底籽晶材料定向凝固了起始階段未熔鑄態(tài)區(qū)微觀組織的影響,所片層取向與生長方向的夾角可控制在更小范圍內(nèi)。對鑄態(tài)Ti-47Al-1.0W-0.5Si合金中片層取向與應(yīng)力方向呈垂直(TD)、平行(LD)以及定向凝固(DS)合金進行壓縮實驗,結(jié)果表明,屈服強度逐漸:TDLD>DS。定向凝固之后,合金室溫及高溫屈服強度和壓縮強度都有所,主要歸因于片層取向的控制。定向凝固Ti-44Al-5Nb-1.5Cr-1.0W-0.5Si合金中,B2/γ組合相納米硬度值在7.5~8.5GPa之間,片層組織(α2+γ)在5~7.5GPa之間,隨著生長速率的,納米硬度值略微升高,室溫強度有所,壓縮應(yīng)變有的趨勢。相于鑄態(tài)合金,定向凝固Ti-44Al-5Nb-1.5Cr-1.0W-0.5Si合金發(fā)生*再結(jié)晶需要更高的變形溫度和較低的應(yīng)變速率,定向凝固態(tài)合金具有更強的抗高溫變形能力。

Inconel600無縫管規(guī)格鎂合金具有優(yōu)異的室溫性能,但當(dāng)溫度超過393K時,高溫性能顯著下降,其應(yīng)用受到*。將廉價的Si元素添加到鎂合金中,可以形成高溫相（Mg2Si）來合金的高溫性能,克服了稀土鎂合金高成本的局限性,對拓寬鎂合金的應(yīng)用具有重要意義。本文以ZAM63（wt.%）合金為基體,在Si含量的基礎(chǔ)上,地研究了等通道轉(zhuǎn)角（ECAP）不同道次、不同路徑對ZAM63-1Si鑄態(tài)合金組織及力學(xué)性能的影響。此外,對鑄態(tài)含Si合金抗蠕能以及優(yōu)選合金不同道次、不同路徑后的抗蠕能進行較分析,并地研究了抗蠕能優(yōu)合金的高溫蠕變機制。主要得出以下結(jié)論:鑄態(tài)ZAM63-xSi（x=1,2,3 wt.%）合金主要由α-Mg、Mg32（Al,Zn）49、MgZn和Mg2Si相組成。隨著Si含量的,Mg2Si相逐漸由漢字狀向塊狀轉(zhuǎn)變,合金屈服強度和抗拉強度先后減小,而伸長率則一直。ZAM63-1Si合金綜合力學(xué)性能好,抗拉強度和伸長率分別達到了128MPa和1.8%。本文選取攪拌鑄造法和粉末冶金法兩種典型藝制備的SiCp/Al復(fù)合材料為研究對象,通過熱壓縮實驗較深入、地研究了兩種藝制備的SiCp/Al復(fù)合材料變形行為。首先發(fā)展了一種較的應(yīng)力-應(yīng)變速率擬合,了改進動態(tài)材料模型(MDMM)的求解精度。通過應(yīng)變速率指數(shù)(m值)圖、溫度指數(shù)(s值)圖與功率耗散系數(shù)(η值)圖以及微觀組織觀察相結(jié)合,對熱變形機制和微觀組織演化行為進行了研究。另外,建立了唯象本構(gòu)模型,結(jié)合位錯動力學(xué)理論的物理本構(gòu)模型,對復(fù)合材料熱加變形行為進行了較準(zhǔn)確的描述,同時求解了與變形機制相對應(yīng)的Arrhenius本構(gòu)模型中動力學(xué)參數(shù)。對攪拌鑄造并經(jīng)加的細晶14 vol.%SiCp/2014Al復(fù)合材料,m值分析表明溫度是變形機制的主要影響因素。由s值進一步表明440 °C為晶粒異常長大的臨界轉(zhuǎn)變溫度(TAGG)。通過單晶取向并分別采用過渡液相(TLP)法和自擴散法連接單晶合金,可分別制備CMSX-4和SXG3合金晶界組態(tài)可控的雙晶合金。單晶連接在1290 ℃/10-a的條件下進行,保溫時間為12-24h。TLP法連接鑄態(tài)CMSX-4合金的中同步完成了合金的固溶處理。其中,自擴散連接藝制備的晶界沒有新相析出,是晶界組態(tài)可控雙晶合金的制備。晶界組態(tài)對含Re鎳基雙晶合金晶界處胞狀組織轉(zhuǎn)變影響的研究表明:SXG3雙晶合金[001]傾轉(zhuǎn)晶界在1100 ℃發(fā)生胞狀組織轉(zhuǎn)變的臨界取向差區(qū)間為20～25°:當(dāng)晶界取向差≤20°時,晶界處形成一條γ相膜并析出粒狀R相;當(dāng)晶界取向差多25°時,晶界處形成胞狀晶團。當(dāng)[001]傾轉(zhuǎn)晶界的基準(zhǔn)面不同時,晶界胞狀晶團生長方向存在差異。

燃油效率、凈化廢氣、輕量化、控制成本與壽命等已成為當(dāng)今汽車業(yè)發(fā)展的主題,而汽車排氣中所使用的結(jié)構(gòu)材料已經(jīng)不能現(xiàn)代汽車業(yè)的發(fā)展需求,故奧氏體不銹鋼以其所具有的良好的高溫性能而被廣泛應(yīng)用于汽車排氣中。近年來,鐵素體不銹鋼因呈現(xiàn)較高的高溫強度、優(yōu)良的抗熱疲勞性能、的高溫氧化和應(yīng)力腐蝕開裂抗力,已逐步取代奧氏體不銹鋼在汽車排氣中應(yīng)用。汽車排氣中靠近發(fā)動機的熱端部件在汽車發(fā)動機作時往往要承受600oC1000oC的高溫。熱端部件在汽車運行中的受載情況也較復(fù)雜,汽車在啟動和剎車中產(chǎn)生的載荷變化以及汽車行駛中產(chǎn)生的機械振動,都會造成熱端部件受到交變載荷的作用,而汽車平穩(wěn)行駛中熱端部件受到的載荷相對,可以看作受到恒定載荷的作用。據(jù)此,本論文主要包括兩大部分,一是通過相場模擬提出兩種不同的Rc作為Fe-B非晶軟磁合金GFA直接的表征參數(shù),并研究其深層次物理機制;二是研究銅?？焖倌讨袦囟忍荻确植技巴饧铀噮?shù)對Nd-Fe-B永磁合金的凝固微觀組織演變的影響。首先,基于等溫WBM（Wheeler-Boettinger-McFadden）相場模擬Fe-B二元軟磁合金體系的TTT（Time-Temperature-Transformation）曲線圖,并計算其Rc作為GFA直接的表征參數(shù)。隨后,研究界面遷移率中不同能E和形核率中不同熱能Q取值下,界面遷移率和形核率對Fe75B25二元合金的Rc及GFA的影響。在目前模擬精度下,界面遷移率中熱能E對TTT曲線圖鼻尖溫度和時間影響較小。在形核率中熱能Q作用下,鼻尖溫度有所上升,說明Q控制著鼻尖的溫度,但過高的Q值將得不到完整的C形。