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ZG40Cr30Ni20耐熱鋼鑄造_ZG40Cr30Ni20高溫耐磨U型冷卻管ZG3Cr24Ni7SiNRe/ZG4Cr22Ni10/ZG5Cr28Ni48W5/ZG30Cr20Ni10/ZGW9Cr4V/ZG08Cr19Ni10Nb/ZG14CrNi32Nb/ZG40Cr25Ni20Si2/ZG4Cr22Ni14/ZG35Cr26Ni12Si/ZG8Cr26Ni4Mn3NRe/ZG1Cr19M02/4Cr25Ni35WNb/ZG40Cr28Ni48W5Si2圖中的2＃，3＃和4＃的固溶溫度均是1150℃，但2＃只有850℃6h的時(shí)效處理，3＃是在850℃6h的時(shí)效處理的基礎(chǔ)上加上780℃16h的時(shí)效處理，4＃是在加入1050℃4h后進(jìn)行850℃8h及730℃32h的時(shí)效處理。從圖3中可以看出，2＃，3＃和4＃的相含量逐漸。2＃和3＃中的相均勻地分布，但3＃中的相密度高于2＃和4＃中的相，有大小兩種形態(tài)，其中大的相很有可能是在1050℃時(shí)效處理時(shí)由于溫度較高而產(chǎn)生的，而的相是在以后較低的溫度時(shí)效而時(shí)析出的。

經(jīng)方案三處理后的試樣沖擊值達(dá)到87J，高于ASTMA352中所規(guī)定的平均值，試樣的沖擊韌性大大。這是因?yàn)榻?jīng)過正火預(yù)處理后，細(xì)化了晶粒，經(jīng)淬火的馬氏體更為致密，終使得材料的強(qiáng)韌性了。經(jīng)方案一處理后的試樣，各指標(biāo)已能ASTMA352的要求。經(jīng)實(shí)際生產(chǎn)檢驗(yàn)，鑄件熱處理后的性能良好。表2LCB鋼熱處理后的力學(xué)性能5結(jié)語（1）熔煉LCB鋼時(shí)采用低碳高錳的原則，并添加適量的Cr、Mo、Ni等化學(xué)元素，可以固溶強(qiáng)化鐵素體基體，同時(shí)較大幅度的材料的韌性，為熱處理進(jìn)一步力學(xué)性能打下良好的基礎(chǔ)。

ZG40Cr30Ni20耐熱鋼鑄造_ZG40Cr30Ni20高溫耐磨U型冷卻管3.1熱處理藝目前，大多數(shù)廠家對LCB鋼的熱處理采用正火+回火或者淬火+回火的，但選取的正火溫度與淬火溫度相同，均為910±10℃。在這個(gè)溫度下正火處理過的試樣強(qiáng)度勉強(qiáng)合格，但是低溫沖擊韌性往往不符合要求，即使達(dá)標(biāo)其平均值也是很低?？紤]到低碳鋼正火可作為淬火前的預(yù)備熱處理，在不產(chǎn)生過熱的前提下，適當(dāng)正火溫度可以應(yīng)力、細(xì)化、切削加性能，故本次試驗(yàn)采用3種不同的方案對LCB鋼進(jìn)行熱處理。（1）正火+回火。

圖1中，經(jīng)正火的索氏體中的滲碳體片在回火時(shí)具有轉(zhuǎn)變?yōu)轭w粒狀的自然趨勢，經(jīng)過一段時(shí)間的保溫，使得原先的片狀索氏體變?yōu)榱钏魇象w，但中晶粒內(nèi)部的鐵素體間距較大。圖2和圖3中，淬火的馬氏體在回火時(shí)經(jīng)歷了回復(fù)和再結(jié)晶成為等軸狀或多邊形狀，形成了保持馬氏向的回火索氏體，不同的是圖3的試樣*行了正火預(yù)處理，經(jīng)淬火、回火后的更加細(xì)密，晶粒內(nèi)部的鐵素體間距更小，這就是正火+淬火+回火處理的沖擊韌性高的重要原因。

4Cr25Ni35WNb、ZG30Ni35Cr15、ZG2Cr25Ni13、ZG30Cr7Si2、ZG0Cr18Ni9Ti、40Cr25Ni20、ZG40Cr20Ni14Si2、ZGMn13Mo2、Cr20Ni33NiNb、ZGW18Cr4V、ZG35Cr25Ni20、ZG35Cr24Ni7SiN、BTMCr32、ZG40Cr30Ni20、ZG35Cr28Ni16

ZG40Cr30Ni20耐熱鋼鑄造_ZG40Cr30Ni20高溫耐磨U型冷卻管從圖4中可以看出當(dāng)固溶溫度確定以后，隨著時(shí)效溫度的和時(shí)間的，相含量，合金強(qiáng)度上升，但塑性，如2＃和3＃。3結(jié)論(1)采用較低的固溶處理溫度使相不*溶解而形成大小相共存的，可以晶粒長大，合金的強(qiáng)度和塑性，這種與高溫合金使相*溶解的固溶處理思路不同的對合金的性能尤其對合金的塑性具有重要的意義。但4＃與3＃的塑性相差很小。顯然4＃的1050℃時(shí)效處理中，由于溫度較高而出現(xiàn)較大的相，正是這種大尺寸的相緩解了因相而引起的合金塑性的。發(fā)現(xiàn)γ’相的尺寸、形態(tài)和分布與冷速密切相關(guān),進(jìn)而采用線性回歸擬合二次/三次γ’相平均尺寸與冷速的定量關(guān)系。發(fā)現(xiàn)0.1～1.4℃·s-1冷速下可以γ’相多模尺寸分布顯微,其微觀機(jī)制系受基體過飽和度變化和γ’相形成元素(Al、Ti)擴(kuò)散速率的共同控制。其中0.1℃·s-1冷速下的二次γ’相形態(tài)發(fā)生和不長出,部分晶界處較大的三次γ’相由于高過飽和度下的局部點(diǎn)擴(kuò)散效應(yīng)發(fā)生不長出。上述γ’強(qiáng)化相析出行為研究結(jié)果用于保障固溶冷卻盤件性能和避免盤件淬火開裂。其中，室溫拉伸、615℃高溫短時(shí)拉伸試驗(yàn)為各熱處理下、內(nèi)外層各取樣3個(gè)，試驗(yàn)結(jié)果為平均值；室溫沖擊試驗(yàn)為各熱處理下、內(nèi)外層各取樣3個(gè)，試驗(yàn)結(jié)果為3個(gè)值的范圍；接頭硬度為各接頭焊縫、熱影響區(qū)、母材各測3個(gè)點(diǎn)，試驗(yàn)結(jié)果為平均值；接頭金相分析為低倍觀察各接頭熔合線、高倍觀察各接頭焊縫。試驗(yàn)結(jié)果表明：（1）正火＋高溫回處理使得接頭的、性能均勻化，接頭的綜合性能。（2）多次高溫回處理對接頭的影響更多地在對接頭塑性及韌性的，對接頭的強(qiáng)度影響不大。

ZG40Cr30Ni20淬火介質(zhì)為20#機(jī)油。20CrNi2Mo經(jīng)890℃淬火＋230℃回火，其硬度為44R，沖擊功為36J。（2）20CrNi2Mo經(jīng)淬火＋低溫回火后的顯微主要為回火馬氏體，高溫回火后為回火索氏體，硬度有明顯的下降。沖擊韌性隨著回火溫度的升高先后增大。根據(jù)轉(zhuǎn)子用鋼的力學(xué)性能和磁性能要求，在實(shí)驗(yàn)室采用不同的成分設(shè)計(jì)和合金化，使用真空感應(yīng)的冶煉藝，經(jīng)鍛造、熱處理后，試驗(yàn)并分析了3種ni、n元素含量不同的試驗(yàn)鋼在不同熱處理制度下的、力學(xué)性能及磁性能，了ni及n元素對403不銹鋼力學(xué)性能和磁性能的影響規(guī)律，為該鋼的業(yè)化生產(chǎn)應(yīng)用提供理論支持。結(jié)果表明,鎳基合金粉末經(jīng)過熱等靜壓后,出現(xiàn)原始顆粒邊界,主要為的γ′相和的碳氧化物。熱等靜壓坯體經(jīng)過熱并進(jìn)一步熱處理后,原始顆粒邊界消失,晶粒細(xì)化到7.5μm左右,合金的γ′相主要有3類:晶界上的γ′相、晶內(nèi)近球形的中等尺寸γ′相和彌散分布的球形γ′相。該合金的低周疲勞斷裂以沿晶斷裂為主,斷裂面的晶粒表面有不同程度的氧化。排氣閥作為內(nèi)燃機(jī)的重要部件,其性能可靠性將直接影響設(shè)備的使用壽命.選用一種新型排氣閥用鎳基高溫合金作為研究對象,研究不同時(shí)效熱處理制度(T1:850℃×4h,AC.+730℃×4h,AC.,T2:704℃×24h,AC.,T3:760℃×16h,AC.)對該合金室溫力學(xué)性能的影響,利用金相顯微鏡、場發(fā)射掃描電鏡研究變化、時(shí)效析出相γ’([Ni3(Al,Ti)])和碳化物的分布形態(tài).γ’相呈球狀分布,T1制度下的平均尺寸為50.18nm,分別為T2制度下的3倍和T3制度下的2倍,合金室溫硬度隨γ’相尺寸的而,T1制度下硬度高為347V10,T1、T3制度下室溫抗拉強(qiáng)度≥1200MPa,T2制度下延伸率佳(>30%),適用于塑性要求高的況,T1、T2、T3室溫?cái)嗫诰鶠槲⒖仔晚g性斷裂征,裂紋沿晶界方向擴(kuò)展,斷面韌窩均勻分布。

在材料力學(xué)中，定子緊固件為梁結(jié)構(gòu)。整體定子計(jì)算的重點(diǎn)為定子緊固件強(qiáng)度和剛度。除了材料自身影響外，還可以在合理的機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上來定子緊固件所受應(yīng)力。因此，為了材料所受應(yīng)力，設(shè)計(jì)定子緊固件時(shí)，需要做以下幾方面結(jié)構(gòu)上的改進(jìn)。采用圓形結(jié)構(gòu)：定子緊固件的端部和定子緊固件檔采用圓形結(jié)構(gòu)，這樣矩形更有效的此結(jié)構(gòu)件的抗彎矩能力。采用變截面結(jié)構(gòu)：在定子緊固件兩端所受的剪應(yīng)力，為了剪應(yīng)力能力，盡量加粗與定子前后端蓋檔直徑，但因?yàn)槎ㄗ泳o固件需要套在定子鐵心上，因此在不影響電機(jī)電磁性能和遮蓋齒槽的前提下，適當(dāng)?shù)木€徑，它的機(jī)械強(qiáng)度。并運(yùn)用BP神經(jīng)絡(luò)的建立了表面粗糙度模型。經(jīng)過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,該模型具有的精度。另外還對件表面粗糙度與刀尖圓弧半徑及切削深度的關(guān)系進(jìn)行了研究。發(fā)現(xiàn)較大的刀尖圓弧半徑能較小的表面粗糙度值,且增大刀尖圓弧半徑可進(jìn)一步減小切削深度對表面粗糙度的影響。該研究結(jié)果可為G4169圓錐面車削加提供技術(shù)指導(dǎo)和理論支持。在第二代鎳基單晶高溫合金中復(fù)合添加Y-La,經(jīng)定向凝固后5.26×10–4%(分?jǐn)?shù))Y+6.05×10–4%La和47.64×10–4%Y+69.09×10–4%La的兩種Y-La含量合金鑄件,研究Y-La對合金定向凝固中合金熔體與Al2O3基陶瓷間的界面反應(yīng)行為以及合金在1100℃下循環(huán)氧化時(shí)抗氧化性能的影響。3結(jié)論通過對罐箱用316l不銹鋼進(jìn)行不同的熱處理藝試驗(yàn)，研究了各保溫溫度及保溫時(shí)間對材料及性能的影響，如下結(jié)論：1)隨著固溶溫度的及保溫時(shí)間的，罐箱用316l不銹鋼的晶粒變大，室溫及高溫力學(xué)性能，塑性。因此，為較小的晶粒尺寸，從以上的試驗(yàn)結(jié)果來看，在實(shí)際退火中應(yīng)選擇保溫溫度為950~1000℃，保溫時(shí)間為6.6~8.8min的藝。2)在本試驗(yàn)的條件下材料的晶間腐蝕性能均可罐箱行業(yè)的要求。

發(fā)現(xiàn)B和P對晶粒度的影響較小,B含量的可以顯著MC碳化物的析出。當(dāng)P含量在0.003%至0.005%時(shí),B含量從0.016%降至0.005%,可以將合金在700℃/400MPa,700℃/425MPa下持久壽命至3.8倍。當(dāng)B含量為0.005%,P含量從0.005%升至0.023%時(shí),對持久性能影響較小。B、P的佳控制量應(yīng)在0.005%和0.023%附近。B、P在晶界處附近會(huì)產(chǎn)生競爭偏析,化物對于晶界有釘壓作用,P可以阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng),進(jìn)而阻礙合金裂紋擴(kuò)展。根據(jù)文獻(xiàn)［8］，別在較低的冷卻速度時(shí)，鎂對鋁硅合金的凝固區(qū)間有明顯的影響(表3)，從而影響到相同冷卻速度時(shí)的凝固(粗化)時(shí)間，造成二次分枝間距ds的。文獻(xiàn)［9，10］指出，加入鎂后將Si在Al液中的擴(kuò)展，進(jìn)而引起二次分枝的減小(枝晶尖部溶質(zhì)富集區(qū)δ的減小［11］)，這種影響與上面的影響剛好相反。從實(shí)驗(yàn)結(jié)果可見，在較低冷卻速度時(shí)，鎂的加入使得二次分枝間距了，說明對凝固區(qū)間的影響是主要的。而在高的冷卻速度時(shí)，鎂對ds影響就顯得微不足道了。