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4Cr25Ni13耐熱鋼鑄造_4Cr25Ni13長時(shí)耐高溫1050℃還原爐爐管要的生產(chǎn)藝有：精密鑄造，離心鑄造，消失模鑄造，殼型鑄造等。優(yōu)勢(shì)產(chǎn)品有：耐熱鋼鑄件、離心鑄管、熱處理料盤、熱處理爐風(fēng)葉、輻射管、耐熱鋼托輥、熱處理裝、垃圾焚燒爐排、業(yè)爐傳動(dòng)件、玻璃輥、輥、加熱輥、沉沒輥等。精密鑄造藝生產(chǎn)高鎳耐熱鋼鑄件，高鉻耐磨鑄件是我廠的。 產(chǎn)品70%以上出口到美國，歐洲，，及中東市場，贏得了客戶的*。噴涂藝離心鑄造是我廠另一，可生產(chǎn)直徑為￠60-￠1000的各種離心鑄造管。本廠生產(chǎn)的離心鑄造管，外表光潔，耐壓高。 輻射管，加熱爐輥，等產(chǎn)品批量出口到美國和歐洲。我廠的生產(chǎn)和經(jīng)濟(jì)效益在激烈的市場競爭中穩(wěn)步發(fā)展，在市場經(jīng)濟(jì)積極的推動(dòng)下，以產(chǎn)品市場，以良好的贏得市場，為鑄造行業(yè)作出貢獻(xiàn)，愿我廠與各界同步。 4Cr22Ni10/ZG35Cr30Ni20/2Cr20Mn9Ni2Si2N/2520/ZG3Cr18Mn12Si2N/ZG3Cr24Ni7SiN/ZG0Cr13Ni4Mo/ZG35Cr28Ni16/ZGMn13/ZG1Cr20Ni14Si2N/ZG4Cr25Ni35/ZGCr28Ni48Co5/ZG5Mn16A13Si2/ZG1Cr28Ni48W520CrNi2Mo鋼中加Nb后，可用于制造各種重型汽車、重型挖掘機(jī)、重型吊車、重型機(jī)床及其他重型機(jī)械的傳動(dòng)齒輪、齒輪軸等各種指標(biāo)要求極為嚴(yán)格的重載齒輪鋼。采用光學(xué)顯微鏡及力學(xué)性能等檢驗(yàn)，研究了Nb對(duì)重載齒輪用20CrNi2Mo鋼熱處理后和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明，加Nb后的20CrNi2Mo鋼，晶粒明顯細(xì)化；當(dāng)奧氏體化溫度在900℃以上時(shí)，晶粒開始長大，且隨奧氏體化溫度的，晶粒逐漸長大；加Nb后在920℃奧氏體溫度下保溫10h，奧氏體晶粒沒有異常長大；加Nb后20CrNi2Mo鋼的強(qiáng)度、伸長率和沖擊韌性均有，且隨回火溫度的升高，抗拉強(qiáng)度，伸長率和沖擊吸收能量升高。

試驗(yàn)的結(jié)論是：含Nb低溫鋼鑄態(tài)為細(xì)片狀珠光體＋塊狀鐵素體；熱處理后的均為回火索氏體，塊狀鐵素體消失，明顯細(xì)化。淬火＋調(diào)質(zhì)態(tài)中回火索氏體均勻；退火＋調(diào)質(zhì)態(tài)中回火索氏體的分布大部分仍保留原馬氏體形態(tài)，有大部分板條狀鐵素體；正火＋調(diào)質(zhì)態(tài)中回火索氏體少部分保留原馬氏體形態(tài)，為多邊形鐵素體加少量板條狀鐵素體，板條長度退火＋調(diào)質(zhì)態(tài)的短小。3種處理藝中，淬火＋調(diào)質(zhì)藝的性能，正火＋調(diào)質(zhì)略有，退火＋調(diào)質(zhì)差。

4Cr25Ni13耐熱鋼鑄造_4Cr25Ni13長時(shí)耐高溫1050℃還原爐爐管拉伸和沖擊試驗(yàn)分別在W-60材料試驗(yàn)機(jī)和JB-30B沖擊試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。試樣分別從控冷后的型鋼上截取，沖擊試樣為梅氏沖擊試樣。應(yīng)用Newphot光學(xué)顯微鏡和S-250掃描電子顯微鏡觀察和分析鋼的微觀和斷口形態(tài)。3試驗(yàn)結(jié)果和討論3.1顯微圖1和圖2示出Q235和Q275鋼控冷后的典型。控冷后兩種鋼中的珠光體的相對(duì)含量明顯，珠光體和鐵素體細(xì)化，顯然，這與控冷時(shí)冷速較正火時(shí)冷速大有關(guān)，而且，隨冷速增大即p／v值，珠光體含量的和細(xì)化更加顯著。

(2)奧林巴斯顯微鏡(gx51倒置式)。(3)電解液為10%(重量)乙二酸溶液。試樣尺寸為25mm25mm本實(shí)驗(yàn)的要求，使實(shí)驗(yàn)的受檢面盡可能代表運(yùn)行中使用的材料表面。實(shí)驗(yàn)受檢表面為縱向面，如圖10所示。腐蝕受檢面的顯微鏡觀察，放大500倍，結(jié)果出現(xiàn)臺(tái)階狀結(jié)構(gòu)，晶粒間臺(tái)階，晶粒邊界處無溝槽，如圖11所示。1.1.3晶間腐蝕試驗(yàn)astma262e法檢測(cè)奧氏不銹鋼晶間腐蝕度的銅-銅-16%試驗(yàn)試樣制備：試樣的熱處理狀態(tài)為鍛造狀態(tài)。

ZG40Cr9Si2、BTMCr26、ZG45Ni35Cr36、ZG30Cr26Ni5、ZG40Cr24Ni7Si2N、3Cr24Ni7SiNRe、4Cr25Ni35、3Cr24Ni7SiN、BTMCr2、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG40Cr25Ni20Si2、ZG35Cr24Ni18Si2、2Cr25Ni20、ZG15Cr1Mo1V、5Cr28Ni48W5

4Cr25Ni13耐熱鋼鑄造_4Cr25Ni13長時(shí)耐高溫1050℃還原爐爐管對(duì)于象G742這樣以相時(shí)效強(qiáng)化的高溫合金而言，的固溶處理是將合金加熱至某一溫度使相*溶解，然后在時(shí)效中析出均勻的相，不希望存在大尺寸的相，但從圖1和圖2中可以得出這種大小尺寸相共存的不但具有均勻的晶粒，而且具有強(qiáng)度高、塑性好的點(diǎn)。對(duì)G742合金而言，相*溶解溫度為1100℃，因此當(dāng)固溶處理溫度低于該溫度時(shí)，必定會(huì)有殘留的相。圖2a中的大尺寸相正是這種殘留的相，也正是這種殘留的相了晶粒的長大。1G4169熱處理制度采用不同的熱處理制度來控制晶粒度及δ相形貌、分布和數(shù)量,從而不同的力學(xué)性能。采用CAF模型對(duì)DZ445高溫合金單晶葉片定向凝固進(jìn)行了數(shù)值模擬,在CAF模型中分別采用高斯分布連續(xù)形核模型和擴(kuò)展KGT模型描述晶粒形核和枝晶生長速率,研究了組模和抽拉速率對(duì)葉片凝固的影響。結(jié)果表明,傾斜組?？删壈咫s晶,但可能會(huì)引入新的雜晶;抽拉速率越小越易形成單晶,抽拉速率越大越易形成雜晶;分段變速抽拉可緣板雜晶,但變速的位置距緣板應(yīng)保持一定距離,此距離隨葉片尺寸和抽拉速率而發(fā)生變化。（a）回火前（b）回火后圖1方案1（a）回火前（b）回火后圖2方案2（a）回火前（b）回火后圖3方案34.2力學(xué)性能分析從試驗(yàn)結(jié)果（表2）分析，經(jīng)方案二處理后的試樣強(qiáng)度。一般低合金結(jié)構(gòu)鋼的屈強(qiáng)為0.65～0.75，經(jīng)方案一處理后的屈強(qiáng)為0.67，經(jīng)方案二和方案三處理后的屈強(qiáng)均為0.76，所以采用方案二和方案三可以LCB鋼的屈強(qiáng)，即了材料的抗變形能力。當(dāng)LCB鋼用于結(jié)構(gòu)件時(shí)，可以節(jié)約材料，使零件輕量化。

4Cr25Ni13若按照鐵素體不銹鋼的性，一般來講，y1cr17mo鋼在經(jīng)熱軋空冷后的顯微為鐵素體和沿軋制方向分布的鏈狀碳化物，經(jīng)淬火后的顯微應(yīng)為鐵素體或鐵素體加微量的馬氏體[2]，而根據(jù)對(duì)y1cr17mo鋼的研究發(fā)現(xiàn)，其淬火顯微組?。*，一般鐵素體不銹鋼在熱處理中沒有相變，其顯微為鐵素體加碳化物(或金屬間化合物)[3]，因而鐵素體不銹鋼通過熱處理達(dá)到的強(qiáng)化效果有限，而y1cr17mo鋼則可以通過不同的熱處理藝來改變它的，從而改變其力學(xué)性能。噴丸強(qiáng)度和覆蓋率,均可以形變層晶塊細(xì)化、位錯(cuò)增殖。但沿不同衍射方向,其微結(jié)構(gòu)及其演變存在明顯差異,(200)衍射方向微結(jié)構(gòu)的變化為顯著。晶體取向不同,其塑性變形能力亦不相同。0.15mmA噴丸強(qiáng)度下,[111]與[001]取向形變層晶塊明顯細(xì)化,位錯(cuò)密度顯著,而且擇優(yōu)取向程度較低。噴丸能使DD3的初始取向顯著弱化,噴丸中變形方向的隨機(jī)性以及晶塊取向趨于無序化是引起DD3初始取向弱化的主要原因。當(dāng)噴丸強(qiáng)度為0.5+0.1mmA時(shí),表面織構(gòu)基本被,次表層織構(gòu)呈現(xiàn)多樣化,在層深100μm處出現(xiàn)強(qiáng){011}<011>織構(gòu),而200μm處只呈現(xiàn)原始取向,表明變形層的深度約200μm。

研究人員通過區(qū)淬火再加+區(qū)循環(huán)熱處理，有效了魏氏。試驗(yàn)材料為某提供的280mm的T盤件。通過金相法測(cè)得相變點(diǎn)為（9855）℃，所取試樣均在盤件的1/2圓周上。為試驗(yàn)所需的魏氏，首先將所取得的試樣在區(qū)退火（1020℃1h，AC），然后將試樣在區(qū)淬火（1020℃30min，WQ），之后在+區(qū)960℃10min750℃10min分別循環(huán)1次、3次、5次、7次和9次。循環(huán)結(jié)束后對(duì)所有試樣進(jìn)行雙重退火（940℃30min，AC+700℃4h，AC），拉伸試驗(yàn)在雙重退火后按照GB/T2282002金屬拉伸試驗(yàn)進(jìn)行；采用G6460掃描電鏡對(duì)拉伸斷口進(jìn)行觀察和分析。層錯(cuò)能較低的面心立方結(jié)構(gòu)金屬和合金經(jīng)變形后,在退火中會(huì)形成大量退火孿晶界。與普通高角度界面相,退火孿晶界由于原子排列規(guī)則,畸變小,界面能低以及出的性,能材料的抗氧化、抗腐蝕、抗裂紋擴(kuò)展等性能。而且退火孿晶界兩側(cè)晶粒具有殊的位向關(guān)系,能阻礙位錯(cuò)滑移,具備作為一種強(qiáng)化機(jī)制的潛力。因此研究退火孿晶界在形變熱處理中的演變、形成機(jī)理及其影響因素,研究退火孿晶界對(duì)合金變形行為和力學(xué)性能的影響對(duì)退火孿晶界的應(yīng)用具有重要意義。再加熱淬火溫度對(duì)RQ-T試樣的強(qiáng)度影響較大，當(dāng)淬火溫度較低時(shí)，馬氏體板條束細(xì)化，這種細(xì)晶強(qiáng)化作用有效地了RQ-T試樣的強(qiáng)度。起落架是起飛、著陸的關(guān)鍵部件，對(duì)的性能和起著十分重要的作用。因此，制造起落架的材料要求具有很高的強(qiáng)度、剛性以及良好的綜合性能。300M（40CrNi2Si2MoVA）于1952年研制的一種中碳低合金超度鋼，具有很好的淬透性、塑性、韌性和抗疲勞、斷裂性能，它是目前上強(qiáng)度、綜合性能、應(yīng)用廣泛和聲譽(yù)的起落架用鋼之一。

通過高溫拉伸實(shí)驗(yàn)研究了初始δ相（Ni3Nb）含量對(duì)一種鎳基合金高溫拉伸變形行為和材料參數(shù)的影響。研究結(jié)果表明,初始δ相含量、變形溫度、應(yīng)變速率和應(yīng)變對(duì)鎳基合金高溫拉伸變形行為的影響十分顯著?；趯?shí)驗(yàn)結(jié)果,建立了一種修正的Arrhenius本構(gòu)模型,其模型的材料參數(shù)表達(dá)為初始δ相含量和應(yīng)變的函數(shù)關(guān)系。該模型可以描述初始δ相含量、變形溫度、應(yīng)變速率和應(yīng)變對(duì)鎳基合金高溫拉伸變形行為的綜合影響。通過較,模型值與實(shí)驗(yàn)值吻合,證實(shí)了建立的本構(gòu)模型可地鎳基合金的高溫拉伸變形行為。在這個(gè)溫度下正火處理過的試樣強(qiáng)度勉強(qiáng)合格，但是低溫沖擊韌性往往不符合要求，即使達(dá)標(biāo)其平均值也是很低。()考慮到低碳鋼正火可作為淬火前的預(yù)備熱處理，在不產(chǎn)生過熱的前提下，適當(dāng)正火溫度可以應(yīng)力、細(xì)化、切削加性能，故本次試驗(yàn)采用3種不同的方案對(duì)LCB鋼進(jìn)行熱處理。(1)正火+回火。即940℃10℃保溫適當(dāng)時(shí)間后出爐空冷，隨即加熱到650℃10℃，保溫適當(dāng)時(shí)間后出爐空冷。(2)淬火+回火。即910℃10℃保溫適當(dāng)時(shí)間后水淬，然后加熱到650℃10℃，保溫適當(dāng)時(shí)間后出爐空冷。