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ZG1Cr18Mn8NiN耐熱鋼生產(chǎn)_ZG1Cr18Mn8NiN*使用在950℃環(huán)境下爐柵ZG0Cr13Ni6Mo/Mn13/ZGMn13/ZG1Cr24Ni20Mo2Cu3/ZG30Cr25Ni20/4Cr25Ni20/3Cr18Mn12Si2N/ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N/ZG10Cr18Ni9Ti/ZG5Cr25Ni2/ZG1Cr18Mn8NiN/ZG35Cr24Ni7SiN/ZG2Cr25Ni20Si2/3Cr18Mn12Si2N可以看到，當(dāng)al的添加量為x=0.05和x=0.15時，熱處理后合金的磁致伸縮性能下降，飽和磁致伸縮分別為81710-6和57110-6;當(dāng)x=0.10時，熱處理了合金低場下的動態(tài)響應(yīng)，磁致伸縮性能較未熱處理前的試樣有顯著，并且磁致伸縮易趨于飽和，但是飽和磁致伸縮沒有發(fā)生大的變化，仍為82210-6。2.2熱處理對實驗合金磁致伸縮性能和力學(xué)性能的影響取向tb0.3dy0.7(fe1-xalx)2(x=0.05，0.10，0.15)合金樣品熱處理前后的磁致伸縮與磁場變化關(guān)系。

為充分發(fā)揮300M鋼的性能潛力，對300M鋼開展了深入的研究，但目前有關(guān)熱處理藝對該鋼種力學(xué)性能影響的研究公開仍較少。為此，對不同回火溫度對淬火后的300M超度鋼顯微和力學(xué)性能的影響進行了研究，目的是熱處理藝和力學(xué)性能匹配，為300M超度鋼的生產(chǎn)提供參考。300M超度鋼的原材料提供的200mm500mm的棒材。其化學(xué)成分（分?jǐn)?shù)，%）為：0.390C，0.840Mn，1.64Si，0.001S，0.00，1.86Ni，0.85Cr，0.400Mo，0.080V，0.140Cu，余量為Fe。

ZG1Cr18Mn8NiN耐熱鋼生產(chǎn)_ZG1Cr18Mn8NiN*使用在950℃環(huán)境下爐柵由于高鉻的碳化物和富鉻的相的析出，使晶界貧鉻而容易引起晶間腐蝕，所以鍛造狀態(tài)不能使用。拉伸試驗根據(jù)astma370鋼制品力學(xué)性能試驗的試驗和定義及astme8金屬材料常溫拉伸試驗檢測。洛氏硬度試驗根據(jù)astme18金屬材料的洛氏硬度和洛氏表面硬度試驗。非金屬夾雜物評定根據(jù)astme45鋼中夾雜物含量的評定。晶粒度評定根據(jù)astme112金屬平均晶粒度測定。1.1.2晶間腐蝕試驗astma262a法奧氏體不銹鋼浸蝕結(jié)構(gòu)分級的乙二酸浸蝕試驗本試驗可用于篩選astma262e法銅-銅-16%試驗，即astma262a法為合格的金相可以不做astma262e試驗。

首先，試樣尺寸為75mm10mm5mm，試樣保證主軋制方向平行于試樣的長度方向，從而保證彎曲軸垂直于主軋制方向。經(jīng)過敏化處理，如前astma262a法，675℃保溫1h，空冷。實驗所需要的儀器為1l錐形瓶，瓶口與600mm長冷凝器相連接，錐形瓶底放置銅屑，錐形瓶在電加熱板上加熱16h，保持微沸狀態(tài)。錐形瓶內(nèi)溶液配：在700ml蒸餾水中溶解100g銅，填加100ml(優(yōu)級純，重為1.84)，并用蒸餾水稀釋到1000ml。

BTMCr12-DT、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG50Cr25Ni35Nb、ZG40Cr28Ni48W5Si2、30Cr26Ni5、Co40、4Cr25Ni35Nb、ZG45Ni35Cr26、4Cr25Ni13、Cr25Ni37、ZG3Cr24Ni7SiNRe、ZG0Cr18Ni12Mo2Ti、ZG0Cr13Ni4Mo、2520、ZG35Cr28Ni16

ZG1Cr18Mn8NiN耐熱鋼生產(chǎn)_ZG1Cr18Mn8NiN*使用在950℃環(huán)境下爐柵郭巖等人對inconel625合金在760℃實施時效處理，顯著了合金強度，但塑性卻顯著下降[8-9]。為此，本研究設(shè)計多組固溶處理藝，研究固溶處理對熱等靜壓inconel625合金與拉伸性能的影響規(guī)律，合理后處理藝，以熱等靜壓inconel625合金性能。首先，將粉末裝入直徑15mm、高90mm、壁厚2mm的45鋼圓筒包套中，經(jīng)振實初裝密度達67%然后，經(jīng)650℃加熱抽真空至110-3pa，采用氬弧焊封焊包套;后，采用美國abbqih-15型熱等靜壓設(shè)備對包套實施壓制，藝參數(shù)為1200℃120mpa3h，如圖2所示。DZ125合金在1100℃空氣中的氧化動力學(xué)拋物線規(guī)律。在氧化中,于晶界區(qū)域的f、Ta等高活性元素會優(yōu)先發(fā)生氧化,為O的向內(nèi)擴散提供通道,造成合金的選擇性內(nèi)氧化,并且隨著氧化時間,氧化膜在應(yīng)力的作用下開裂,終膜層剝落失效。分別對熱等靜壓+鍛造和直接熱等靜壓成形的FG4096合金環(huán)形件進行法超聲檢測。結(jié)果表明,熱等靜壓+鍛造成形的環(huán)形件外圓有明顯的缺陷,軸向靠近中心位置缺陷幅度高,沿軸向向上、下端面時,缺陷幅度逐漸,靠近上、下端面時,仍存在明顯的缺陷,整個圓周均存在缺陷,且缺陷征一致,類似于裂紋缺陷,并且缺陷沿徑向不變;而直接熱等靜壓成形的環(huán)形件外圓未發(fā)現(xiàn)類似的缺陷。拉伸試驗在WEW-600B型微機屏顯試驗機上進行。沖擊試樣先在CDW-196Y型沖擊試驗低溫儀冷卻到-50℃（過冷度取3℃），并保溫20min后迅速JB-300B型沖擊試驗機上在10s內(nèi)打斷。3.3金相試樣金相試樣是用做完沖擊試驗后沖斷的試樣磨制成，經(jīng)4%酒精溶液腐蝕后，用金相顯微鏡觀察分析其在100倍和500倍下的微觀。4分析4.1顯微試驗鋼的微觀形貌差別較大（圖1～圖3），雖然3種不同熱處理后的都是回火索氏體，但在回火前的不盡相同。

ZG1Cr18Mn8NiN對不同熱處理狀態(tài)的試驗鋼進行力學(xué)性能和顯微分析，按GB/T4338-2006金屬材料高溫拉伸試驗進行700℃的短時高溫拉伸試驗，高溫拉伸試樣為5mm的圓棒，拉伸速度為0.25～2.5mmmin-1；利用化學(xué)相分析法對析出相進行定。結(jié)果表明：試驗鋼在1150～1200℃固溶處理30min后的晶粒尺寸變化不大，超過1200℃后晶粒明顯長大；保溫時間對晶粒尺寸無明顯影響；隨固溶溫度的升高和保溫時間的，時效后鋼中一次析出相的尺寸變小、數(shù)量；在700℃的時效中，M23C6相沿晶界析出。以鎳基高溫合金In625為研究對象,進行短電弧加性的試驗研究。通過對In625的機械加性能與電弧加性的理論分析,初步確定了相應(yīng)的短電弧加機理,并采用正交試驗確定出影響加表面的主次因素和佳電加參數(shù)。同時運用紅外熱成像儀進行熱影響分析,并對電弧加后的表面層進行檢測及分析,確定出金相、硬度以及熱影響層的變化規(guī)律。實驗表明:在相同的藝參數(shù)下放電電壓減小,則加表面;影響件表面的因素主次順序為電源電壓>放電間隙>主軸轉(zhuǎn)速,佳電加參數(shù)組合為放電間隙0.5mm、主軸轉(zhuǎn)速60r/min和電源電壓10V。

關(guān)鍵詞：磷化；噴砂；光澤；抗彎曲性；抗沖擊性；鹽霧試驗中圖分類：TQ0引言底材表面處理好壞，不僅決定著件表面能否涂裝，而且也*地影響著涂層的附著力、外觀、耐濕性及耐腐蝕性等性能。國外有一句格言：好的涂裝前處理，可以使普通的涂料良好的涂層；沒有好的涂裝前處理，即使優(yōu)質(zhì)的涂料也得不到優(yōu)質(zhì)的涂層。前處理不好，銹蝕仍會在涂層下繼續(xù)蔓延，使涂層成片脫落。為了更好的涂層性能，需要對底材進行表面處理。金屬表面處理大致可以分為機械法及化學(xué)法兩大類。K403合金返回料在不同澆注溫度和造型中初生碳化物的形貌、分布及種類,研究了初生碳化物對合金高溫持久性能的影響。結(jié)果表明,在K403合金中主要為初生MC型碳化物。澆注溫度對合金的初生MC型碳化物和持久性能無明顯影響。當(dāng)冷卻速率較慢時,初生MC型碳化物主要為較大尺寸長桿狀且分布較為集中,了合金的高溫持久性能;當(dāng)冷卻速率較快時,初生MC型碳化物主要呈小顆粒狀彌散分布,對高溫持久性能有利。利用ABAQUS建立正交切削有限元模型。1、零廢品生產(chǎn)中的測量控制在制造業(yè)中，保證的目標(biāo)是實行生產(chǎn)的零廢品制造。在實現(xiàn)這個目標(biāo)的中，精密技術(shù)的作用和重要意義是不言而喻的。零部件的加、整機的裝配都與加設(shè)備、設(shè)備以及信息的分析處理等有關(guān)，因此實現(xiàn)零廢品生產(chǎn)，以精密的角度出發(fā)，以下問題應(yīng)予考慮：(1)在加件前，事先檢測機床。(2)生產(chǎn)中對件進行在線測量或?qū)M行*檢測，這就需要研究適合于動態(tài)或準(zhǔn)動態(tài)的設(shè)備，甚至能集成到加設(shè)備中的殊設(shè)備，做到實時，根據(jù)結(jié)果不斷修改藝參數(shù)，對加設(shè)備進行補充或反饋控制。

本文首先通過非對稱X射線衍射搖擺曲線法,測定了DD3鎳基單晶高溫合金的晶體取向。一方面,對DD3表面進行磨削加處理,采用改進了的X射線單晶殘余應(yīng)力測定技術(shù)測量其應(yīng)力值,以研究磨削加表面的應(yīng)力分布和該測量的可靠性。另一方面,采用不同的噴丸藝對DD3表面進行噴丸處理,研究了噴丸藝參數(shù)對DD3表層微觀、殘余應(yīng)力分布,以及鑲嵌塊原始取向的影響,考察了高溫下噴丸結(jié)構(gòu)的回復(fù)與再結(jié)晶以及殘余應(yīng)力的熱行為,表征了噴丸層的力學(xué)性能,并探討了噴丸引起的塑性變形行為。4)固溶處理參數(shù)為1100℃30min，水冷，經(jīng)該藝固溶處理后，hip致密inconel625合金的拉伸斷面呈現(xiàn)大量小尺度韌窩，出韌性斷裂征，保證材料優(yōu)異的塑性。:027-,e-mail:[emailprotected]。通訊:魏青松,副,博士,e-mail:[emailprotected]。G984合金是*金屬與合作單位于上世紀(jì)90年代初自主研制成功的一種Ni-Fe基抗熱腐蝕高溫合金，具有優(yōu)異的抗氧化、抗腐蝕能力和力學(xué)性能，用于制作船舶高壓鍋爐過熱器管，且通過了十幾年的使用考核。