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ZG4Cr22Ni14耐熱鋼生產(chǎn)_ZG4Cr22Ni14*使用在950℃環(huán)境下網(wǎng)帶爐電熱輻射管公司面積30畝，目前擁有3條生產(chǎn)線，另在開拓2條新的生產(chǎn)線，年生產(chǎn)能力10000噸，產(chǎn)品過硬，生產(chǎn)產(chǎn)品廣泛適用于冶金礦山、建材、電力、建筑、機械、國防、船舶、鐵道、煤炭、化及石化等眾多行業(yè)。公司擁有*的生產(chǎn)設備、優(yōu)質的科研人員、嚴格的體系、現(xiàn)代化的檢測手段，以“優(yōu)質的產(chǎn)品開拓市場、以滿意的贏得客戶、以誠信為本樹立企業(yè)形象"為企業(yè)立足市場的宗旨，以“出優(yōu)質產(chǎn)品、樹錦成形象、創(chuàng)鑄造品牌、拓市場"為企業(yè)立足市場的經(jīng)營理念。ZG35Cr26Ni12Si/ZG30Cr18Mn12Si2N/4Cr25Ni35WNb/ZG50Cr35Ni45Nb/Mn13/ZG35Cr26Ni2/4Cr25Ni20/ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N/ZG45Ni35Cr26/ZG2Cr24Ni7Si2/ZG35Cr24Ni7SiNRe/ZG40Cr25Ni35Nb/ZG40Cr25Ni20Si2/BTMCr15每個合金棒樣品在Leica5000M金相顯微鏡下連續(xù)20張照片，用Image進行枝晶間共晶含量的統(tǒng)計。每個合金棒切取3個拉伸試樣，在試驗機上進行室溫拉伸實驗，利用附帶掃描電鏡進行元素偏析分析及斷口形貌觀察。試驗結果表明：（1）電磁場作用于Inconel625合金的凝固可顯著細化合金晶粒度，施加電磁場后合金晶粒尺寸是未施加電磁場時的1/5～1/4。（2）當凝固中施加不合理的電磁場參數(shù)時，會加劇Nb、Mo元索在枝晶間的偏析，合金在凝固末端生成更多的Les相，共晶含量。

此鋼具有良好的高低溫塑性、韌性和耐腐蝕性能，所以使用極為廣泛。它的缺點是晶界腐蝕和應力腐蝕的傾向大，切削加性能差。鋼錠充分切除頭尾兩端缺陷料，以確保鍛件無縮孔及偏析等缺陷，鍛造大于3。經(jīng)過鍛造的始鍛溫度為1180℃，終鍛溫度為850℃，鍛后空冷。取樣位置如圖1所示。1.1試樣鍛造狀態(tài)1.1.1力學性能及金相晶粒度、非金屬夾雜物實驗、微觀金相做出數(shù)據(jù)拉伸試驗指標，硬度指標及非金屬夾雜物(軸向及周向)，如表2所示。

ZG4Cr22Ni14耐熱鋼生產(chǎn)_ZG4Cr22Ni14*使用在950℃環(huán)境下網(wǎng)帶爐電熱輻射管而淬火介質冷卻性能測定、金相的定量分析、零件內在缺陷和硬度分選尚無檢測。2國外度緊固件熱處理水平2.1材料材料改制中的球化退火，神戶鋼廠具有技術，神戶鋼廠提供的球化鋼，不需要緊固件生產(chǎn)廠再球化退火，因而不存在退火脫碳問題。省和有的生產(chǎn)廠家材料退火采用感應加熱，然后進入保護爐內保溫的球化退火，該藝*，脫碳問題可以很好解決。大多采用保護控制的電加熱罩式球化退火爐實現(xiàn)材料球化退火，設備和藝*，球化可靠，無脫碳現(xiàn)象。

3.1熱處理藝目前，大多數(shù)廠家對LCB鋼的熱處理采用正火+回火或者淬火+回火的，但選取的正火溫度與淬火溫度相同，均為910±10℃。在這個溫度下正火處理過的試樣強度勉強合格，但是低溫沖擊韌性往往不符合要求，即使達標其平均值也是很低?？紤]到低碳鋼正火可作為淬火前的預備熱處理，在不產(chǎn)生過熱的前提下，適當正火溫度可以應力、細化、切削加性能，故本次試驗采用3種不同的方案對LCB鋼進行熱處理。（1）正火+回火。

ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Ni35Cr25Nb、ZG35Cr20Ni80、ZG3Cr24Ni7SiN、-45、4Cr22Ni10、BTMNi4Cr2-GT、35Cr45NiNb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、ZG8Cr26Ni4Mn3NRe、ZG1Cr19M02、ZG40Cr28Ni48W5Si2、4Cr25Ni35WNb、ZG30Ni35Cr15、ZG2Cr25Ni13

ZG4Cr22Ni14耐熱鋼生產(chǎn)_ZG4Cr22Ni14*使用在950℃環(huán)境下網(wǎng)帶爐電熱輻射管首先將線切割完畢的試樣進行正火+回火的預備熱處理，切削加性能。熱處理制度為925℃75min，空冷，680℃4h，空冷。隨后將試樣粗加后進行熱處理，其熱處理制度為：870℃75min，油冷淬火處理后，分別在290、300、310和320℃進行4h兩次回火處理，然后空冷。熱處理的試樣精加成拉伸和沖擊試樣，拉伸試樣根據(jù)GB/T228-2002加成標稱寬度為50mm的試樣，沖擊試樣依照GB/T229-2007加成為10mm10mm55mm，并開2mm深U形缺口的試樣。滲鋁層出現(xiàn)的微裂紋主要集中在試樣中間區(qū)域。隨著扭轉角的增大,微裂紋分布將由中間向四周擴展。采用ProCast和CAFE模型對不同藝條件下的DD3鎳基高溫合金的定向凝固進行了模擬,分析了抽拉速度對糊狀區(qū)的影響及加熱區(qū)溫度和抽拉速度對定向凝固溫度場和枝晶二次臂間距的影響規(guī)律。結果表明,加熱區(qū)溫度和抽拉速度,可以更細化的微觀,二次枝晶臂間距,但是抽拉速度過大,糊狀區(qū)寬度變寬,糊狀區(qū)位置下移,界面下凹,葉片平臺處容易出現(xiàn)雜晶,因此抽拉速度需要控制在一個合理范圍內。關鍵詞：鈮鑄鐵；機械性能；強化機理文獻標識碼：A編：1000-8365(1999)04-02農(nóng)業(yè)生產(chǎn)的迅速發(fā)展，要求各類機械朝著動力大、壽命長、體積小、輕的方向發(fā)展，因而要求其基礎件既要有較高的耐磨性又要有較高的強度。研究了鈮對灰鑄鐵機械性能的影響及其強化機理；試驗表明，鈮在鑄鐵耐磨性能的同時又能顯著地鑄鐵的強度性能，鑄鐵的韌性；當含鈮量為0.15%～0.4%時，鑄鐵機械性能一個牌。試驗和實踐證明鈮能顯著地灰鑄鐵的耐磨性［1］，在此基礎上，我們又試驗了鈮對灰鑄鐵機械性能的影響。

ZG4Cr22Ni143.2、真空高壓氣淬表4為13鋼經(jīng)真空高壓氣淬和真空高壓氣淬+200℃回火后的硬度,表5為力學性能。表413鋼經(jīng)真空高壓氣淬后的硬度值表513鋼經(jīng)真空高壓氣淬后的的力學性能從表4可知,真空高壓氣淬和真空高壓氣淬+200℃回火的硬度相差不大。從表5可知,200℃回火后,斷后伸長率、斷面收縮率相差不大。這是因為在真空高壓氣淬后期了風機轉速,了冷卻速度,同時由于淬火介質N2的溫度已經(jīng)升高,有回火作用,所以變化不大。N08028(028)輸油管道的熱加藝進行了和研究。028鎳基合金高塑性較差、易變形區(qū)間較窄,無法采用熱穿孔藝生產(chǎn),其只能通過熱藝途徑來制造。本文主要通過制定028鎳基油管熱藝參數(shù),并借助光學顯微鏡(OM)、掃描電子顯微鏡(SEM)和透射電子顯微鏡(TEM)等分析,研究了該合金在950℃～1200℃溫度范圍內合金的熱變形規(guī)律。本文得出以下結論：028鎳基合金在950℃～1200℃溫度范圍內變形時,合金的應力應變曲線屬于典型的動態(tài)再結晶曲線。

淬火介質為20#機油。20CrNi2Mo經(jīng)890℃淬火＋230℃回火，其硬度為44R，沖擊功為36J。（2）20CrNi2Mo經(jīng)淬火＋低溫回火后的顯微主要為回火馬氏體，高溫回火后為回火索氏體，硬度有明顯的下降。沖擊韌性隨著回火溫度的升高先后增大。:研究了固溶處理溫度和保溫時間對熱等靜壓inconel625合金與拉伸性能的影響。結果表明，隨固溶溫度升高，碳化物逐漸溶解，原始顆粒邊界消退，從而合金的塑性，溫度過高(1200℃)時，由于部分碳化物長大且存在過燒，硬度、強度和塑性下降。然而,鎳基單晶高溫合金中元素的合金化程度已很高,在CMSX-10中難熔元素的含量高達20.5%,這已經(jīng)接近鎳基體的溶解度極限;同時,也帶來了其他一系列問題:不性(包括凝固缺陷析出傾向的、TCP相的析出)以及合金密度和成本的。另外,對于及其后續(xù)的鎳基單晶高溫合金的設計,除依賴難熔元素含量和加入鉑族元素外,并無其他公開、有效的措施?，F(xiàn)行措施也與現(xiàn)代業(yè)追求低密度、低成本、友好的理念背道而馳。因此,深入認識鎳基高溫合金成分--結構-性能之間的內在十分重要,亟待突破現(xiàn)有的合金設計理論。關鍵字：閥門LCB鋼低溫沖擊韌性正火預處理回火索氏體1概述目前，石化企業(yè)對低溫鋼的需求日益。LCB鋼是一種常見的用于低溫閥門的碳鋼材料，適用于-46～345℃的中。普通碳鋼在低溫況下冷脆現(xiàn)象十分嚴重，使用溫度僅到-50℃。但有些LCB低溫閥門要求在-50℃的溫度下，低溫AKV值仍要ASTMA352的要求。對于低溫閥門用鋼，主要以低溫沖擊值作為驗收依據(jù)。為了擴大LCB鋼閥門的適用性，對熱處理藝進行了試驗研究。

分別采用熱力學計算(thermo-calc,TC),差熱分析(differentialthermalysis,DTA)和金相法(metallographyobservation)測定一種新型鎳基粉末高溫合金(CSU-A)的鑄態(tài)母合金及其熱態(tài)合金的相變溫度,分析和對升溫和降溫對差熱分析結果的影響。結果表明,熱力學計算可準確合金的固、液相線溫度;鑄態(tài)合金的γ′相先后發(fā)生2次析出/固溶,且γ′相的*固溶溫度高于態(tài)合金的γ′相*固溶的溫度;DTA降溫曲線的相變溫度低于升溫曲線的相變溫度,凝固過冷度(TL)和γ′相析出過冷度(T1γ′,T2γ′)分別為16,35和43℃。表4說明該鋼經(jīng)固溶處理后，抗拉強度及硬度變低，塑性變好。原因是奧氏體不銹鋼sa182-f316ln固溶處理時，不發(fā)生相變，所以奧氏體不銹鋼不但不能通過熱處理來細化晶粒，反而在固溶處理時，隨著合金元素和碳的固溶、均勻化，奧氏體的晶粒也進一步長大，如本例的奧氏體的平均晶粒度從鍛造態(tài)的6級，固溶處理后已長大到5級。因此，固溶熱處理和一般結構鋼通過淬火回火強化相有本質區(qū)別。通過試樣固溶后與固溶前(即鍛造狀態(tài))對，發(fā)現(xiàn)固溶后晶粒度變小。