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無錫Ni2201鋼板

目前壓力容器外部冷卻(ExternalReactorVesselCooling,ERVC)是實(shí)現(xiàn)IVR的重要策略之一,非能動(dòng)ERVC亦是第三代核電的重要證之一。本文的主要內(nèi)容為:在基于實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)評(píng)估RELAP5程序計(jì)算ERVC的適用性基礎(chǔ)上,研究非能動(dòng)ERVC內(nèi)兩相自然循環(huán)性;分析研究AP1000核電在4個(gè)典型的嚴(yán)重事故序列下與IVR-ERVC相關(guān)的現(xiàn)象:對(duì)含熱源的全尺寸ERVC進(jìn)行三維研究:對(duì)研究不同的下封頭外側(cè)對(duì)流換熱公式。

我公司生產(chǎn)的高溫合金,耐蝕合金,精金和殊不銹鋼.產(chǎn)品規(guī)格有棒材,板材,管材,絲材，帶材，法蘭和鍛件等，廣泛應(yīng)用于石油化、、船舶、能源、、電子、環(huán)保、機(jī)械、儀器儀表等領(lǐng)域。

后,應(yīng)用該模型,探討了不同切削厚度對(duì)切削力大小和切屑形成機(jī)理的影響。結(jié)果證明基于修正JC本構(gòu)方程的微銑削加切削力和切屑成形與實(shí)驗(yàn)結(jié)果更符合。為了實(shí)現(xiàn)在表面粗糙度和的前提下的微銑削加材料去除率大化,本文進(jìn)行了一系列研究?；谖娤髁δＰ?求取沿螺旋刃分布載荷引起的微銑刀彎曲應(yīng)力;通過實(shí)驗(yàn)測(cè)量計(jì)算硬質(zhì)合金微銑刀破損時(shí)能承受的極限應(yīng)力;把通過微銑削力模型推導(dǎo)的彎曲應(yīng)力和微銑刀破損極限應(yīng)力做對(duì),實(shí)現(xiàn)微銑刀早期破損的。

沉淀硬化不銹鋼：17-4P(SUS630 / 0Cr17Ni4Cu4Nb)、17-7P(SUS631 / 0Cr17Ni7Al)

雙相不銹鋼：F51(2205 / S31803 / 00Cr22Ni5Mo3N)、 F52(S32950)、  F53(2507 / S32750 / 022Cr25Ni7Mo4N)

F55(S32760 / 022Cr25Ni7Mo4WCuN)、 F60(S32205 / 022Cr23Ni5Mo3N)、329(SUS329J1/ 0Cr26Ni5Mo2/ 1.4460)

耐腐合金：20號(hào)合金(N08020 / F20)、904(N08904/ 00Cr20Ni25Mo4、5Cu/ 1.4539)、254O(F44/ S31254/ 1.4547)

XM-19（S20910 / Nitronic 50）、318(3Cr17ni7Mo2N) 、(00Cr14Ni14Si4/ 03Cr14Ni14Si4)

無錫Ni2201鋼板主要作有以下幾點(diǎn):(1)介紹了激光噴丸表面改性技術(shù)的基本原理和技術(shù)點(diǎn),分析了激光噴丸對(duì)金屬材料的表面形貌、顯微硬度、殘余應(yīng)力及微觀組織的影響機(jī)理;別是對(duì)激光噴丸誘導(dǎo)的晶粒細(xì)化和位錯(cuò)增殖機(jī)制進(jìn)行了詳細(xì)的分析,并基于熱腐蝕的基本理論,研究了激光噴丸鎳基高溫合金抗熱腐蝕性能的本質(zhì)原因。(2)開展了InconelX-750鎳基高溫合金在不同激光脈沖能量下和不同噴丸下的激光噴丸實(shí)驗(yàn),通過掃描顯微鏡、顯微硬度計(jì)和X射線應(yīng)力儀了激光噴丸材料表面三維形貌、粗糙度、顯微硬度、殘余應(yīng)力和微觀組織。

主要結(jié)果如下:(1)SiC陶瓷在氯化物熔鹽中的腐蝕失重遠(yuǎn)小于其他兩種材料,表明SiC陶瓷在氯化物熔鹽中有很好的耐蝕性。在700℃的三元氯化物熔鹽中,和316不銹鋼相,Inconel625合金的自腐蝕電流小,電荷轉(zhuǎn)移電阻大,說明其耐蝕性能優(yōu)于316不銹鋼。(2)316不銹鋼和Inconel625合金在氯化物熔鹽中,基體表面氧化膜與熔鹽反應(yīng)生成的,穿過氧化膜到達(dá)氧化膜/基體界面與基體反應(yīng)生成金屬氯化物,金屬氯化物向外逸出,到達(dá)氧化膜/基體界面處氧壓較高的地方又生成,繼續(xù)向里滲入,形成循環(huán),造成基體材料的不斷腐蝕。

Nickel200、XM-19、1.4529、4J33、MonelK500、HastelloyC-22、HC-276、4J32、4J42、Cu70-Ni30、904L、Incoloy926、GH3044、Ni2200、HastelloyC-4、S30815、NS143、BFe10-1-1

.(3)異種焊焊接件的不同組織對(duì)高溫高壓水下的氧化產(chǎn)物和氧化機(jī)理有不同的影響。基體金屬外層的氧化產(chǎn)物為具有尖晶石結(jié)構(gòu)的氧化物,焊縫金屬外層的氧化產(chǎn)物為具有擇優(yōu)生長(zhǎng)的片狀Ni(O)2,生長(zhǎng)方向?yàn)閇0001];在異種焊接接頭上316L不銹鋼基體金屬表面,Inconel182合金焊縫及熔合線上的氧化膜均具有雙層結(jié)構(gòu);Type-A界面中的316L不銹鋼的內(nèi)層氧化膜中沒有生成Cr2O3,只有八面體結(jié)構(gòu)的尖晶石氧化物存在,氧化物之間形成了微孔洞,使腐蝕介質(zhì)和金屬離子更容易擴(kuò)散,腐蝕的加重。

研究了Sialon-Si3N4梯度納米復(fù)合陶瓷材料的顯微組織結(jié)構(gòu)、裂紋擴(kuò)展形式和斷裂機(jī)制。結(jié)果表明,材料斷口處有明顯的柱狀β-Sialon晶粒和β-Si3N4晶粒的斷裂、橋接及等,材料的斷裂機(jī)制為穿晶斷裂和沿晶斷裂的混合型。不同尺寸的Si3N4晶粒形成結(jié)構(gòu),使裂紋擴(kuò)展時(shí)易發(fā)生晶粒的橋接和偏轉(zhuǎn)。TEM分析表明,材料的微觀結(jié)構(gòu)是晶內(nèi)/晶間混合型,存在孿晶、位錯(cuò)等征。這些征的存在使裂紋擴(kuò)展時(shí)需消耗更多的能量,從而促進(jìn)了材料強(qiáng)度和斷裂韌度的。

另外,在高溫拉伸中,以不同形貌和位置析出的長(zhǎng)針狀和短棒狀δ相會(huì)沿著拉伸方向分別被拉斷成短棒狀和顆粒狀等不同形狀,為具有不同的硬度、高溫持久性能和高溫拉伸強(qiáng)度,高溫拉伸斷裂機(jī)制也不盡相同。980℃單固溶處理后,SLM成形Inconel718合金組織中晶粒依然十分,但是沿晶界和晶內(nèi)分布的短棒狀和細(xì)針狀δ相會(huì)嚴(yán)重阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng),因此具有差的高溫力學(xué)性能,高溫拉伸斷裂機(jī)制為混晶型韌性斷裂;1080℃單固溶處理和1080℃+980℃雙固溶處理后,SLM成形Inconel718合金組織中晶粒明顯變大,合金各項(xiàng)力學(xué)性能指標(biāo)均超過了鍛件的,出良好的高溫力學(xué)性能,并且這兩種固溶處理的高溫拉伸斷裂機(jī)制均為典型的韌性沿晶斷裂;但是1080℃+980℃雙固溶處理后在晶界處析出了適量的短棒狀δ相,了晶界在高溫條件下的強(qiáng)度;而1080℃單固溶處理后晶界處只有少量碳化物的析出,了合金的蠕變抗力。

(3)對(duì)釬焊接頭Inconel625/BNi-2的裂紋擴(kuò)展行為進(jìn)行了研究。根據(jù)微觀金相組織,將釬焊接頭分成母材、擴(kuò)散區(qū)和釬料三個(gè)區(qū)域。考慮殘余應(yīng)力和熱應(yīng)力的影響,基于上述修正的模型,通過賦予各區(qū)域不同屬性,對(duì)釬焊接頭的蠕變損傷及裂紋擴(kuò)展行為進(jìn)行了有限元分析。進(jìn)而采用緊湊拉伸(CT)試樣對(duì)釬焊接頭進(jìn)行試驗(yàn)研究,了釬焊接頭的失效區(qū)域及蠕變裂紋擴(kuò)展速率,證明了該修正模型可準(zhǔn)確描述釬焊接頭蠕變裂紋擴(kuò)展行為。

復(fù)合材料中Cr3Si增強(qiáng)相體積分?jǐn)?shù)過高會(huì)韌性下降,故增強(qiáng)相含量不宜過高。以Inconel718-50.4Cr-9.6Si(wt.%)合金粉末為原料制備的復(fù)合材料具有良好的綜合性能,可應(yīng)用于高溫強(qiáng)磨損的況下。鎳基高溫合金因?yàn)榫哂袃?yōu)異的高溫強(qiáng)度、耐腐蝕性、熱性和低溫性能,被廣泛應(yīng)用于核電蒸汽發(fā)生器、壓力容器和散熱蒸發(fā)器管道等裝備的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)材料。然而在焊接制造中發(fā)現(xiàn)鎳基高溫合金及其熔敷金屬非常容易形成一種固相開裂的沿晶裂紋,稱為高溫失塑裂紋(Ductility-dipCracking,DDC)。