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Cr20Ni80圓鋼、鍛件高溫合金鍛造  

Cr含量的會(huì)γ’相固溶溫度及屈服強(qiáng)度,但可延伸率。900℃*時(shí)效中,隨C含量的,γ’相的粗化速率;而B含量的則會(huì)γ’相的粗化速率。與其他三元Co-Al-W合金相,C元素和B元素均會(huì)γ’相的粗化速率。在多元合金體系中用部分Mo取代部分W會(huì)Y’相固溶溫度以及合金的密度。然而γ’相的體積分?jǐn)?shù)卻不受Mo添加的影響。其次,在熱處理態(tài)合金的枝晶間會(huì)形成包裹狀的γ’相。

 無(wú)錫國(guó)勁合金*生產(chǎn)銷售Inconel600、G4169、N6、astelloyC-22、S32760、Incoloy926、G3030、725LN、904L、4J29、G4180、S34700、astelloyC-276

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無(wú)錫國(guó)勁合金*生產(chǎn)銷售Monel400、Inconel601、Incoloy825、Incoloy800、N4、astelloyG30、C-276、astelloyC-4、Inconel718、Invar36、S31254、NS334、N10276、Inconel625圓鋼、盤圓、線材、鍛件、無(wú)縫管、板材等產(chǎn)品。

后結(jié)合有限元與分子動(dòng)力學(xué),模擬含有Ⅰ型邊裂紋的Ni3Al裂紋擴(kuò)展。搭建了從宏觀到微觀尺度的分析平臺(tái),以應(yīng)力強(qiáng)度因子作為連接宏觀區(qū)和介觀區(qū)的參量,以位移作為介觀區(qū)和分子動(dòng)力學(xué)分參量,模擬材料的裂紋擴(kuò)展,終擬合出分子動(dòng)力學(xué)區(qū)域加載中的應(yīng)力應(yīng)變曲線,與參考文獻(xiàn)進(jìn)行對(duì)較為的模擬結(jié)果,驗(yàn)證模擬的正確性。鎳基高溫合金因具有優(yōu)異的力學(xué)性能、抗氧化和蠕變等性能,被廣泛應(yīng)用于制造發(fā)動(dòng)機(jī)的熱端部件;中高熵合金因具有高硬度、度、良好的耐腐蝕性能等優(yōu)點(diǎn),在諸多領(lǐng)域有潛在應(yīng)用的價(jià)值。

標(biāo)距段在DDC集中區(qū)的52Mw-DCZ試樣在SSRT實(shí)驗(yàn)中的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和斷后伸長(zhǎng)率(400MPa,450MPa和20%)均顯著低于52M-MZ試樣(460MPa,550MPa和28%),DDC引起了明顯的應(yīng)力集中力學(xué)性能顯著下降。本征的高應(yīng)力約束焊接結(jié)構(gòu)、由316L和52M熱差異引起的額外應(yīng)力、不合理的碳化物析出行為和由此引起的不合理晶界結(jié)構(gòu)共同作用造成了異種金屬焊接接頭鎳基焊縫中DDC集中區(qū)的出現(xiàn)。

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S32750、G4080A、Inconel690、317L、astelloyB-2、astelloyC-2000、Ni2200、Cr20Ni80、Alloy20、Nimonic80、

Cr20Ni80鋼板、Cr20Ni80卷板、Cr20Ni80鋼帶

Cr20Ni80圓鋼、鍛件高溫合金鍛造不同于合金本身均勻的組織征,焊接接頭具有顯微偏析、第二相析出和晶粒極不均勻的性,這些性使得焊接接頭常常成為部件的薄弱環(huán)節(jié)。采用高熱輸入量的焊接焊接鎳基合金常出現(xiàn)焊縫凝固裂紋、熱影響區(qū)液化裂紋或再熱裂紋等問(wèn)題,因此采用小熱輸入的激光焊接技術(shù)是焊接G3535合金的一種優(yōu)選方案。然而有關(guān)G3535合金激光焊接的研究極其匱乏。本文采用激光自熔焊進(jìn)行G3535合金焊接,研究關(guān)鍵藝參數(shù)對(duì)焊縫氣孔的影響及其形成機(jī)制,解決鎳基合金焊縫存在大量氣孔缺陷問(wèn)題;基于熔鹽堆高溫高腐蝕性的服役點(diǎn),研究G3535合金激光焊接頭在高溫短時(shí)熱處理和低溫*時(shí)效的組織性能演變性,G3535合金接頭組織性能演變規(guī)律;研究接頭熔鹽腐蝕行為,揭示激光焊接頭腐蝕性。

Cr20Ni80圓鋼、鍛件高溫合金鍛造這些研究為實(shí)驗(yàn)上制備五重孿晶結(jié)構(gòu)提供了指導(dǎo)。然后對(duì)鎳基合金C-2000單晶和五重孿晶納米線模型進(jìn)行拉伸,分析了五重孿晶的變形機(jī)理。結(jié)果顯示,與單晶納米線相,五重孿晶納米線的拉伸楊氏模量和屈服強(qiáng)度均有所。在性變形階段,五重孿晶界了不全位錯(cuò)的形核。在五重孿晶納米線的塑性變形階段,二次五重孿晶結(jié)構(gòu)的形成使得納米線的拉伸應(yīng)力上升,這是因?yàn)樾纬傻奈逯貙\晶界阻礙了不全位錯(cuò)的滑移,起到了抵抗塑性變形的作用。

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Cr20Ni80鍛圓、Cr20Ni80鍛環(huán)、Cr20Ni80鍛方

研究了鍍液中鈷含量與鍍層中鈷含量的關(guān)系，并對(duì)電鑄鈷鎳合金基礎(chǔ)藝進(jìn)行了。將的鈷含量為90~93wt.%的毫米級(jí)鈷鎳合金鍍層與純鈷、純鎳進(jìn)行了性能對(duì)。為進(jìn)一步鈷鎳合金藝，對(duì)鍍液組成及操作條件對(duì)鈷鎳合金內(nèi)應(yīng)力及硬度的影響進(jìn)行了研究，終了一個(gè)佳的磺酸鹽電鑄鈷鎳合金藝。將所的基礎(chǔ)藝應(yīng)用于現(xiàn)場(chǎng)，了毫米級(jí)、硬度較高、內(nèi)應(yīng)力較低的高鈷低鎳鈷鎳合金鍍層，但在后續(xù)的機(jī)械加中鍍層邊部出現(xiàn)了脆裂現(xiàn)象。本文在鎳基合金相關(guān)應(yīng)用研究調(diào)研基礎(chǔ)上,首先對(duì)鎳基合金718在高溫高含2S/CO2的模擬油田地層產(chǎn)中腐蝕規(guī)律以及腐蝕行為征進(jìn)行了研究。結(jié)果表明,在四種不同腐蝕中,鎳基合金718腐蝕輕微且出均勻腐蝕征,升高溫度或者是增大2S/CO2分壓,試樣的腐蝕速率略有,變化不明顯。在模擬苛刻腐蝕條件下,經(jīng)過(guò)720h的腐蝕,四點(diǎn)彎曲SCC試樣未發(fā)生斷裂,縫隙腐蝕試樣局部征不明顯且失重很小,出良好的抗應(yīng)力腐蝕和縫隙腐蝕能力。

Cr20Ni80合金的腫脹主要是由e泡的。此外,e泡還會(huì)引起合金硬化,且硬度隨輻照劑量而。通過(guò)與重離子輻照缺陷對(duì),半定量的計(jì)算了e泡對(duì)位錯(cuò)的阻礙強(qiáng)度因子。將輻照后的合金置于650℃的FLiNaK熔鹽中進(jìn)行了200小時(shí)的腐蝕,研究了熔鹽對(duì)合金高溫e行為的影響。發(fā)現(xiàn)了在熔鹽中,合金內(nèi)部的e泡向表面定向遷移的現(xiàn)象,且在輻照峰值區(qū)域,e泡的尺寸從5.6nm增長(zhǎng)到50nm。這一行為強(qiáng)烈的促進(jìn)了合金表面孔洞的形成。

除此之外,Al含量的了持久中的拓?fù)涞怪矛F(xiàn)象。外加應(yīng)力的施加促進(jìn)了TCP相的析出,少量TCP相的存在對(duì)合金的持久壽命影響不大。ЭК151合金是一種高Nb、Ti、Al含量的難變形高溫合金,主要強(qiáng)化相為γ’-Ni3(Ti,Al),具有優(yōu)異的力學(xué)性能,如抗蠕變、抗疲勞和出眾的抗腐蝕抗氧化性能,被主要應(yīng)用于制造戰(zhàn)機(jī)的發(fā)動(dòng)機(jī)渦。然而由于該合金加入了大量的強(qiáng)化元素,其中時(shí)效沉淀強(qiáng)化元素之和超過(guò)10wt.%,為變形高溫合金之,ЭК151合金在冶煉中,部分元素偏析嚴(yán)重,熱加性能差,開坯尤其困難。

900℃時(shí),合金在總應(yīng)變幅為0.5%～1.0%時(shí)呈現(xiàn)了初始的循環(huán)硬化,在總應(yīng)變幅為1.2%時(shí)呈現(xiàn)初始的循環(huán)軟化。1000℃時(shí),隨著總應(yīng)變幅的,合金由總應(yīng)變值為0.4%的初始循環(huán)硬化轉(zhuǎn)變?yōu)楦邞?yīng)變幅(Δεt>0.4%)的初始循環(huán)軟化。低應(yīng)變幅時(shí),裂紋主要萌生于樣品表面晶界附近的氧化物、共晶以及碳化物處,并且以沿晶進(jìn)行擴(kuò)展;高應(yīng)變幅,除了樣品表面晶界附近的碳化物和共晶外,枝晶間的鑄造孔洞、殘余共晶等同樣成為了裂紋萌生的源頭。

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具體研究?jī)?nèi)容如下:首先,根據(jù)汽霧冷卻原理采用UG三維建立汽霧冷卻三維模型,使用ANSYS-ICEM流體劃分所建立的三維模型進(jìn)行的格,然后按照實(shí)際況使用ANSYS-Fluent流體求解器進(jìn)行汽霧冷卻中熱交換溫度場(chǎng)、速度場(chǎng)等物理場(chǎng)的模擬分析,采取切屑附近溫度求解汽霧冷卻系數(shù),并將此參數(shù)帶入到Deform-3D中進(jìn)行切削有限元模擬。其次,使用Deform進(jìn)行切削模擬,設(shè)計(jì)改變切削三要素(切削速度、進(jìn)給量、切削深度)的單因素試驗(yàn),分析在添加汽霧參數(shù)和干切削時(shí)刀尖區(qū)域溫度分布及變化規(guī)律,切削三要素對(duì)刀尖溫度和切屑的影響,研究切削三要素對(duì)切削力的影響。

熔池后端自上而下溫度梯度逐漸增大,但界面形成速度逐漸減小,熔覆層頂層形成晶粒較為的等軸晶,熔池底部易形成晶粒尺寸較為的樹枝晶或柱狀晶。通過(guò)實(shí)驗(yàn)與模擬數(shù)據(jù)對(duì),模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合,熔池形貌、熔池寬度與激光功率變化規(guī)律誤差為5.14%;熔覆層高度隨掃描速度的變化誤差為6.1%。(3)熔池上端流體流動(dòng)速度較大,且俯視呈對(duì)稱雙環(huán)狀,環(huán)上流體流動(dòng)速度大,越往內(nèi)環(huán)中心和熔池邊界流體流動(dòng)速度越小,環(huán)形后端流動(dòng)速度較前端大。