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Monel400無縫管廠家凝固偏析了合金由單一的β凝固變?yōu)橹Ц傻摩履桃约爸чg的包晶凝固,從而形成了不均勻的顯微組織,為“枝晶間的粗化"以及“枝晶干的細(xì)化"。隨著凝固速率的平均片層團(tuán)尺寸增大,當(dāng)凝固速率為10oC/min時(shí),片層團(tuán)尺寸不均勻;由于Al、Nb含量的差異形成了不均勻的片層間距,枝晶間片層間距明顯寬于枝晶干片層間距。枝晶間的微裂紋以及不均勻的顯微組織加劇了Ti-45Al-8.5Nb-（W,B,Y）合金的開裂傾向。采用高溫激光共聚焦顯微鏡研究了Ti-45Al-8.5Nb-（W,B,Y）合金的β→α相變行為。在該相變中,α相的形核位置與冷速密切相關(guān):快冷時(shí)（22.6oC/s）,α相在β晶界以及TiB上均可發(fā)生形核;慢冷時(shí)（1oC/s和0.1oC/s）,α相以TiB為核心形核長大。冷卻速率顯著影響α相的形貌:快冷時(shí),大多數(shù)α相呈現(xiàn)出魏氏體形貌,具有定的生長取向;慢冷時(shí),大多數(shù)α相以Ti B為形核質(zhì)點(diǎn)球狀生長,呈現(xiàn)出等軸形貌,無擇優(yōu)取向。采用EBSD研究了Ti-45Al-8.5Nb-（W,B,Y）合金在β→α相變中的顯微織構(gòu)演化規(guī)律及機(jī)制。

無錫國勁合金*生產(chǎn)astelloyC-4、Cr20Ni80、Inconel718、Nickel200、Inconel601、Incoloy926、07Cr18Ni11Nb、Invar36、Ni2200、astelloyG30、TP347、S25073、NS334等材質(zhì)。

數(shù)值算例中選取高溫鎳基合金材料參數(shù),討論了變溫、升溫率、性粘性、塑性粘性、屈服應(yīng)力等參數(shù)對應(yīng)力和位移時(shí)空分布、動界面演化、微孔隨時(shí)間動態(tài)增長的影響。結(jié)果表明:在較高變溫和升溫率的熱沖擊條件下,粘性會增強(qiáng)初始階段和孔壁附近的應(yīng)力集中,微孔增長響應(yīng)的粘性效應(yīng)會更加明顯,同時(shí)起到了遲滯和阻尼作用。同時(shí)微孔增長的尺寸與熱沖擊變溫載荷呈現(xiàn)出非線性依賴關(guān)系。5.研究了熱沖擊下粘-塑性材料中的熱空化問題,給出了微孔萌生時(shí)的臨界溫度。在材料的未屈服區(qū)域考慮粘性小變形,并且引入對數(shù)應(yīng)變在已屈服區(qū)域考慮塑性大變形,建立了具有動界面的數(shù)學(xué)模型,給出相應(yīng)的半解析-半數(shù)值解,后在微孔原始半徑趨于零的極限狀態(tài)下,以鋁合金為例計(jì)算出了熱空化的臨界溫度為其熔點(diǎn)溫度的93%。通過熱重-差熱分析(TG-DTA)試驗(yàn),探究了 DD5單晶合金的相變溫度及熔點(diǎn),并研究了定向凝固中,保溫溫度及抽拉速度對單晶空心葉片微結(jié)構(gòu)的影響,探討了化學(xué)脫芯法中影響脫芯速率的主要因素。鎳基單晶空心渦輪葉片鑄造缺陷的形成規(guī)律及機(jī)制研究表明:澆不足缺陷通常發(fā)生在單晶空心葉片薄壁位置,金屬液的充型能力與合金性、澆注溫度、壁厚尺寸等因素有關(guān);宏觀縮松通常產(chǎn)生于沿重力方向的枝晶間,有時(shí)會在單晶空心葉片表面形成溝槽狀的“式縮松",有時(shí)產(chǎn)生于葉片內(nèi)部,而微觀縮孔產(chǎn)生于枝晶間γ/γ’相共晶組織附近,多呈現(xiàn)為圓形、不規(guī)則的長條形或三角形;雜晶通常形核于葉片變截面的邊角位置,在遠(yuǎn)離保溫加熱器一側(cè)的變截面更易產(chǎn)生雜晶,原始晶粒和雜晶競相生長形成的晶界遷移是非線性的,一些位置的枝晶相互滲透、犬牙交錯(cuò),但晶界整體推進(jìn)趨勢并不改變,雜晶晶界是由鏈條狀γ’相和大塊γ/γ’共晶體組成;小角度晶界位于相鄰一次枝晶間區(qū)域,由三維曲面組成,在過渡區(qū)形成的二次枝晶呈不對稱生長,此外,晶界內(nèi)會沉淀出一定的碳化物和化物,沉淀析出的γ’相立方體也不完整,存在不規(guī)則排列形貌。

Monel400無縫管廠家顯微硬度顯示,未添加磁場時(shí),沉積態(tài)試樣修復(fù)區(qū)的平均顯微硬度為297.9V,基材區(qū)顯微硬度為370.9V;在添加磁場輔助后,沉積態(tài)試樣修復(fù)區(qū)的硬度值小幅度減小,與磁場強(qiáng)度3.0T的硬度值相減小6.9V左右;當(dāng)沉積態(tài)試樣經(jīng)過時(shí)效熱處理后,未添加磁場試樣修復(fù)區(qū)的平均顯微硬度為423.6V,與沉積態(tài)試樣相了125.7V硬度值;隨著磁場強(qiáng)度的增大,熱處理試樣修復(fù)區(qū)的硬度值逐漸增大,當(dāng)磁場強(qiáng)度為2.0T時(shí),修復(fù)區(qū)的顯微硬度大為445.2V。而隨著磁場的增大,熱處理試樣修復(fù)區(qū)的硬度值先增后減,在磁場為200z時(shí),修復(fù)區(qū)的顯微硬度小為430V。Nb摻雜于NiFe2O4中有助于氧的內(nèi)擴(kuò)散,促進(jìn)Cr2O3膜的生長。(3)采用復(fù)合電沉積法在430SS表面制備了 NiFe-CeO2合金涂層。在800 ℃空氣氧化中合金涂層轉(zhuǎn)化為雙層氧化膜結(jié)構(gòu):外層為NiFe2O4尖晶石層,內(nèi)層為Cr2O3層。CeO2的加入有效地了 Cr2O3的生長速度,了氧化膜/基體界面的孔洞,進(jìn)一步了 430SS的抗高溫氧化性能與高溫導(dǎo)電性能。(4)采用多弧離子鍍法與電沉積法在430SS基體上制備了內(nèi)層為1.7 μm的CrN擴(kuò)散障外層為1.6μm的Ni-32at.%Fe合金的雙層結(jié)構(gòu),該雙層結(jié)構(gòu)涂層在氧化中轉(zhuǎn)變?yōu)橹旅?、粘附性良好的外層為NiFe2O4尖晶石和內(nèi)層為Cr2O3的氧化物涂層。CrN擴(kuò)散障了 Ni-Fe合金涂層的抗氧化性能,了 Cr2O3膜的生長與界面孔洞的形成,減小了面電阻。慢速沖刷階段,即致密陶瓷層底部的磨粒磨損。失重和厚度損失法均表明羽-柱狀結(jié)構(gòu)7YSZ涂層抗沖刷性能不如層狀結(jié)構(gòu)7YSZ涂層,單根羽-柱狀結(jié)構(gòu)涂層顯微硬度是影響羽-柱狀7YSZ涂層抗沖刷性能的主要因素,因此噴距1250 mm涂層抗沖刷性能好。采用PS-PVD+APS復(fù)合藝能有效羽-柱狀7YSZ涂層的抗沖刷性能,厚度約為20 μm致密7YSZ涂層在被沖破后,復(fù)合涂層仍然保持慢速沖刷速率,抗沖刷性能相對于羽-柱狀結(jié)構(gòu)7YSZ涂層了約4倍。4.羽-柱狀結(jié)構(gòu)7YSZ涂層在1050℃熱震中,涂層失效主要以點(diǎn)蝕剝落為主,點(diǎn)蝕剝落的主要原因是淬火應(yīng)力以及陶瓷層與基體之間的熱系數(shù)差異所形成的熱不匹配熱應(yīng)力(拉應(yīng)力)。在這兩種熱應(yīng)力下,單個(gè)羽-柱狀結(jié)構(gòu)陶瓷層內(nèi)將形成微裂紋,隨著熱震的,微裂紋貫穿整個(gè)單根羽-柱狀結(jié)構(gòu),從而發(fā)生點(diǎn)蝕剝落,當(dāng)相鄰羽-柱狀結(jié)構(gòu)不斷發(fā)生點(diǎn)蝕剝落時(shí),將形成大面積的點(diǎn)蝕剝落區(qū),涂層失效。

太陽能熱發(fā)電的子——儲熱蓄熱是整個(gè)的核心,已商業(yè)化運(yùn)行的塔式太陽能熱發(fā)電多采用鹽為儲熱傳熱介質(zhì),但是熔鹽一般使用溫度在300-500℃,太陽能熱發(fā)電的效率不高。所以,有必要選取使用溫度更高的熔鹽。氯化物熔鹽高使用溫度可達(dá)900℃,在高溫下依然保持很好的性。但是氯化物熔鹽腐蝕性強(qiáng),會造成熔鹽容器及管道嚴(yán)重腐蝕。本文采用浸泡法和電化學(xué)法研究了 316不銹鋼、Inconel625合金、SiC陶瓷三種材料在三元氯化物熔鹽中(52.9%ZnCl2-33.7%KCl-13.4%NaCl)的腐蝕行為,分析了其在氯化物熔鹽中的腐蝕機(jī)理,并在316不銹鋼表面制備了不同含量的Ni-SiC復(fù)合鍍層,研究了復(fù)合鍍層在氯化物熔鹽中的腐蝕行為。SiC陶瓷在氯化物熔鹽中的腐蝕失重遠(yuǎn)小于其他兩種材料,表明SiC陶瓷在氯化物熔鹽中有很好的耐蝕性。在700℃的三元氯化物熔鹽中,和316不銹鋼相,Inconel625合金的自腐蝕電流小,電荷轉(zhuǎn)移電阻大,說明其耐蝕性能優(yōu)于316不銹鋼。WSTi3515S合金的熱處理組織演化行為研究結(jié)果表明,在900℃以下退火,WSTi3515S合金的組織差別不大,力學(xué)性能變化不明顯;退火溫度超過900℃時(shí),晶界小晶粒開始明顯長大,并向原始晶粒擴(kuò)展。WSTi3515S合金中主要有4種析出相:Ti2C、（TiV）C、Ti5Si3和α相。當(dāng)加熱溫度為900950℃時(shí),WSTi3515S合金鍛態(tài)組織開始發(fā)生明顯改變;溫度為9501000℃時(shí),雞爪型（TiV）C開始溶解;溫度為10001050℃時(shí),點(diǎn)狀顆粒Ti5Si3開始溶解;溫度升高到1200℃以上時(shí),球狀Ti2C發(fā)生溶解;在570℃熱中,在晶界處析出少量的第二相WSTi3515S合金熱塑性顯著。基于橫向“九點(diǎn)對稱中分（NP）"和縱向“圓周面五點(diǎn)均分（LCFA）"取樣分析,以及X射線實(shí)時(shí)成像檢測（XRI）結(jié)果表明,采用4次真空自耗電弧熔煉技術(shù)可以解決Ti-V-Cr系阻燃鈦合金大型鑄錠的成分偏析問題;大尺寸板坯的力學(xué)性能結(jié)果表明:借助大型機(jī)和大型快鍛機(jī)可以有效控制阻燃鈦合金程化板坯的組織和性能均勻性。WSTi3515S合金的室溫拉伸、硬度、沖擊和540oC高溫拉伸等性能與Ti40合金相當(dāng),但540℃高溫蠕變、高溫持久以及熱性等熱強(qiáng)性能;V和C元素對Ti-V-Cr系阻燃鈦合金的熱強(qiáng)性能影響顯著,且C元素還具有促進(jìn)晶粒細(xì)化的作用。